Часть ЖАРОПРОЧНЫЕ Седьмая И ЖАРОСТОЙКИЕ СТАЛИ И СПЛАВЫ

Глава XXIII

ОСНОВЫ ЖАРОПРОЧНОСТИ

1. Основные определения и классификация

Жаропрочностью называется способность сталей и сплавов выдерживать механичес­кие нагрузки при высоких температурах в течение определенного времени. При темпе-

Сплавов на железоникелевой и никелевой основах

Режим термической обработки

6

*

KCU Дж/м*

МПа

%

Закалка 1050—IlOO0C,

1230

720

31

37

105

Старение 650—750 °С

Закалка 1070+20 0C

960

480

52

60

220

Закалка 1070—IlOO0C

890

500

48

49

Закалка 1070cC

990

570

47

48

160

Ратурах до 6000C обычно применяют термин теплоус­тойчивость.

Жаростойкость характеризует сопро­тивление металлов и сплавов газовой кор­розии при высоких температурах. Стали и сплавы, предназначенные для работы при повышенных и высоких температурах, должны, следовательно, обладать не только требуемой жаропрочностью, но и иметь достаточ­ное сопротивление химическому воздействию газовой среды (жаростойкость) в течение заданного ресурса эксплуата­ции.

Стали и сплавы, предназначенные для работы при по­вышенных и высоких температурах, подразделяют на группы:

1) теплоустойчивые стали, работающие в нагруженном состоянии при температурах до 6000C в течение длитель­ного времени;

2) жаропрочные стали и сплавы, работающие в нагру­женном состоянии при высоких температурах в течение оп­ределенного времени и обладающие при этом достаточной жаростойкостью;

3) жаростойкие (окалиностойкие) стали и сплавы, ра­ботающие в ненагруженном или слабонагруженном состоя­нии при температурах выше 550°С и обладающие стойко­стью против химического разрушения поверхности в газо­вых средах.

19*

291

В технической литературе применяют различные класси­фикации сталей и сплавов, например клапанные, котельные, лопаточные, т. е. по назначению; литейные и дефор­мируемые, т. е. п о способу производства и другие.

Наиболее универсальной является классификация по со­ставу и структуре, которая и принята ниже.

В группу теплоустойчивых сталей входят углеродистые, низколегированные и хромистые стали. Структура их зави­сит от степени легирования и режима термической обработ­ки стали. После нормализации в структуре стали наблюда­ют феррит или феррито-карбидную смесь разной дисперс­ности (перлит, троостит, бейнит)4.

К жаропрочным относят стали аустенитного класса на хромоникелевой и хромоникельмарганцевой основах с раз­личным дополнительным легированием. Условно эти стали подразделяют на три подгруппы: гомогенные (однофазные) аустенитные стали, жаропрочность которых обеспечивается в основном легированностью твердого раствора; стали с карбидным упрочнением; стали с интерметаллидным упроч­нением, Такое разделение сделано по преимущественному типу упрочнения.

Жаропрочные сплавы разделены по металлу основы: сплавы на основе никеля и кобальта. Эти сплавы чаще все­го подразделяют и по способу производства: на деформиру­емые и литые.

Жаростойкие стали и сплавы разделены на следующие группы: хромистые и хромоалюминиевые стали ферритного класса, хромокремнистые стали мартенситного класса, а также хромоникелевые аустенитные стали и сплавы на хро­моникелевой основе.

Жаростойкие и жаропрочные стали и сплавы использу­ются во многих отраслях промышленности. Достижения в металловедении жаропрочных материалов в значительной степени определяют уровень развития энергомашинострое­ния, авиационной и ракетно-космической техники.

Важно отметить, что жаропрочные материалы работают при раз­личных схемах нагружения: статических растягивающих, изгибающих или скручивающих нагрузках, динамических переменных нагрузках раз­личной частоты и амплитуды, термических нагрузках вследствие изме­нений температуры, динамическом воздействии скоростных газовых по­токов иа поверхность.

Вследствие этого применяются разнообразные виды испытания иа жаропрочность и жаростойкость: испытания на ползучесть и длитель­ную прочность при статическом нагруженин, испытания на высокотем­пературную и термическую усталость, испытания на газовую коррозию в различных средах, испытания в скоростных газовых потоках и др.

Для оценки теплоустойчивости и жаропрочности наибольшее рас­пространение в настоящее время в промышленности и в исследователь­ских работах получили испытания на растяжение при повышенных тем­пературах (ГОСТ 9651—73), на ползучесть и длительную прочность, проводимые по схеме одноосного растяжения (ГОСТ 3248—81 и ГОСТ 10145—81).

Оценка жаростойкости производится по изменению массы стандарт­ных образцов (ГОСТ 6130—71), механических или физических свойств сплавов.

Предел длительной прочности обозначается как напряжение Otx’ (МПа) с двумя числовыми индексами — верхний указывает темпера­туру испытания в °С, а нижний — длительность (или базу) испытания в часах. Например, Стцщ означает, что испытания проводились при 8000C1 длительностью в 100 ч, ст™ —соответственно при 7000C и в течение 100000 ч.

Очень часто в качестве характеристики жаропрочности пользуются временем до разрушения (в часах) при определенных температуре и напряжении. Например, указывают, что испытания проводились при t=900 cC и напряжении сг=300 МПа, и сравнивают различные материалы (или один мате­риал после различной обработки), счи­тая, что чем больше время до разруше­ния, тем жаропрочнее материал.

Ползучестью называется непрерывная деформация ме­таллов под действием посто­янно приложенных напряже – н и й.

При экспериментальном изучении ползучести определяют зависимость де­формации (чаще удлинения) от времени при заданных напряжениях и темпера­турах, получая первичные кривые ползу­чести (рис. 174). На этих кривых можно выделить 3 стадии ползучести (без уче­та мгновенной деформации, возникаю­щей в момент приложения нагрузки): I — стадия неустановившейся ползуче­сти, когда скорость ползучести уменьша­ется со временем испытания, II—стадия установившейся ползучести, имеющая постоянную скорость деформации, III— стадия ускоренной ползучести, когда ско­рость деформации возрастает, последняя стадия обычно предшествует разрушению.

Сопротивление ползучести характеризуется пределом ползучести — напряжением, которое вызывает заданную скорость ползучести или за­данную суммарную деформацию ползучести за определенное время.

Например, з= 150 МПа — это напряжение, вызывающее в металле скорость ползучести 1-Ю-3 %/ч при 700 °С. В качестве характеристик ползучести используют также суммарную деформацию ползучести 6 (%) за определенное время лнбо скорость установившейся стадии пол­зучести V, %/ч.

2. Влияние среды и условий эксплуатации иа жаропрочность

Решающим фактором при разработке жаропрочных материалов явля­ются рабочая температура и действующие напряжения. Если величина напряжений зависит от конструкции детали, то уровень рабочих тем-

Рис. 174. Кривые ползуче­сти, полученные прн разных температурах и напряжени­ях (схема):

IIU стадии ползучести; 1 — ползучесть при низких температурах и малых на­пряжениях; 2 —’ ползучесть при средних температурах и напряжениях; 3 — ползу­честь прн высоких темпера­турах и напряжениях

19а—970 293 ператур определяет экономичность и основные технические характерис­тики изделия.

С ростом температуры уменьшается прочность межатомных связей, интенсифицируются процессы диффузнн, разупрочнения. В зависимости от температуры меняются механизм н скорость газовой коррозии, ме­ханизм пластической деформации и разрушения.

Большое влияние на жаропрочность оказывает режим работы спла­ва— характер изменения температуры и нагрузки во времени. При на­личии теплосмен материалы подвергаются термической усталости, что может резко (в несколько раз) увеличить скорость ползучести нли при­вести к разрушению детали даже в отсутствие механических нагрузок

Вследствие только термических напряже­ний (термическая усталость). Столь же сильно может влиять на жаропрочность н жаростойкость воздействие перемен­ных напряжений, которое обусловливает развитие высокотемпературной уста­лости.

Состав газовой среды также может существенно влиять на жаростойкость н жаропрочность сплавов. Наличие в сре­де агрессивных компонентов (например, соединений, содержащих серу, ванадий, галогены, щелочные металлы) вызывает образование легкоплавких нлн летучнх соединений, разрушает защитные окис – ные пленки, способствует развитию ло­кальных видов газовой коррозии. Кроме того, во многих случаях тазовая сре­да воздействует на сплав не в ста­ционарных условиях, а динамически, т. е. на поверхность стали действуют скоро­стные газовые потоки, скорость которых может составлять сотни и тысячи метров в секунду. Такие условия работы характерны, например, для лопаток газовых турбии, деталей обшивки скоростных самолетов и ракет. Под влиянием скоростных газовых потоков усиливаются как процессы ползучести (рис. 175), так и процесс коррознонно-эрозионного разрушения поверхности, что связа­но с усилением избирательности газовой коррозии, эрозионным разру­шением окнсных пленок, деформацией и дополнительным разогревом тонких поверхностных слоев прн трении среды о поверхность, вибр’а – цноннымн нагрузками переменной частоты и другими эффектами. Вследствие этого снижается эксплуатационная стойкость де­талей.

Заметное влияние на жаропрочность оказывает воздействие на ма­териалы реакторных излучений. Возникновение радиационных повреж­дений (образование пар Френкеля, ионизация, возникновение термичес­ких пиков и др.) может также существенно снизить жаропрочность сплавов.

M=J7O

Рис. 175. Влияние скорост­ных газовых потоков иа деформацию ползучести сплавов. M=v noT/»SB – скорость потока в числах Маха

Время испытания?

Следовательно, прн оценке пригодности сплава к работе в нагру­женном состоянии прн высоких температурах необходимо учитывать не только результаты стандартных испытаний на ползучесть и длительную прочность, но и возможное изменение этих характеристик в условиях эксплуатации. Для этого требуется проведение комплексных испыта­ний с максимально возможным приближением к работе детали в реаль­ных условиях.

3. Легирование жаропрочных сталей и сплавов

Состав жаропрочных сталей и сплавов должен обеспечи­вать высокое сопротивление ползучести и газовой коррозии с учетом условий работы материала в течение заданного срока службы.

При выборе основы для создания жаропрочных сплавов в первую очередь учитывают величину сил межатомной свя­зи, которые принято оценивать по теплотам плавления и сублимации, температурам плавления, параметрам диффу­зии и самодиффузии, характеристическим температурам, модулю упругости и другим параметрам. Чем больше силы межатомной связи металла, тем большей жаропрочностью должны обладать сплавы на его основе.

Железо, никель и кобальт имеют близкие температуры плавления и другие характеристики сил межатомной связи:

Температура плавле

Ния, 0C……………………

Теплота плавления Дж/(кг-моль) . . Теплота сублимации Дж/(кг-моль) . . Энергия активации самоднффузнн, Дж/(кг-моль) . . . Коэффициент само­днффузнн D, U2Ic., при температуре °С:

500 ………………………..

700 ………………………..

900 ………………………..

1100………………………

Рабочая температура ?раб сплава, 0C. . .

?раб/^лл………………….

МПа

Предел ползучести

,1000

7I/24 а(6)-железо у-железо

TOC \o "1-3" \h \z 1539 —

15,5 —

417 —

450—650 0,35—0,5

11,0

— 276

10-22 10-1®

IO-1′ 10—15

650—850 0,5—0,62

Со

1435 15,2 423

266

Ю-22

10-" !0-и

800—950 0,6—0,7

7,0

Ni

1455 17,6 424

272

10~а 10-18

10-W

10-и

800—1050 0,65—0,75

3,5

295

В принципе жаропрочные сплавы иа их основе должны иметь примерно одинаковые уровни свойств при высоких температурах. Однако достигнутый уровень жаропрочных характеристик сплавов на основе железа, кобальта и нике­ля заметно различается. Это объясняется неодинаковой способностью твердых растворов иа основе этих металлов к упрочнению, природой упрочняющих фаз, структурной стабильностью, и, наконец, уровнем совершенства техноло­гии производства этих сплавов.

19а*

Существующие жаропрочные стали и сплавы представ­ляют собой многокомпонентные твердые растворы на осно­ве железа, никеля или кобальта, которые упрочняются дис­персными выделениями избыточных фаз — карбидов, кар – бонитридов, боридов, интерметаллндов.

Механизмы упрочнения твердых растворов при легиро­вании, которые были рассмотрены для комнатной темпера­туры (см. гл. IV), в основном справедливы и при умерен­ных повышенных температурах (до 0,5 ТПл) эксплуатации (испытания). Однако при более высоких температурах ин­тенсифицируются процессы диффузии, приводящие к раз­упрочнению и рекристаллизации сплавов. Поэтому легиро­вание сталей и сплавов для придания им жаропрочных свойств необходимо проводить элементами, которые повы­шают силы межатомных связей в твердом растворе и в уп­рочняющих фазах, температуры рекристаллизации умень­шают диффузионную подвижность атомов растворителя и образуют дисперсные упрочняющие фазы.

Деформация при ползучести осуществляется как сдви­говым механизмом, т. е. путем движения дислокаций, так и диффузионным в основном посредством диффузии вакан­сий. С повышением температуры влияние препятствий на движение дислокаций уменьшается, снимается упрочнение, созданное предварительной деформацией или термической обработкой, плотность дислокаций снижается вследствие их рекомбинации при переползании и поглощения мигрирую­щими границами зерен. Большое значение имеет при высо­ких температурах зернограничная ползучесть.

Чем выше работая температура, тем сильнее проявля­ются диффузионные процессы в деформации ползучести. При малых значениях скоростей ползучести, которые допу­скаются в реальных условиях, контролирующим процессом является диффузия вакансий к границам зерен, образова­ние и рост пор иа границах. Следовательно, важную роль играет концентрация и подвижность вакансий. Легирую – шие элементы, упрочняющие твердый раствор, повышаю­щие силы связи в решетке, затрудняют диффузионные пе­ремещения, уменьшают концентрацию и подвижность ва­кансий и, таким образом, повышают жаропрочность.

Железо, кобальт и никель при взаимном образовании твердых растворов незначительно изменяют температуру солидуса сплавов и их высокотемпературную жаропроч­ность, тогда как марганец резко снижает температуру Coi лидуса и жаропрочность. Влияние легирования на темпера туру плавления и жаропрочность сплавов В. К – Григорови связывает с электронной концентрацией: увеличение числа коллективизированных электронов при легировании более высоковалентными металлами должно приводит к росту жаропрочности.

I

– j -/\

А

/ Щ. Ц-Х-)

R I

W

I

911950 1050 1150 1250 13501592 Температура, "С

6,6 5,5

T.4 IУ Г, г 1,1

Рис. 176. Температурная зависимость скорости ползучести ип чистого желе» за (Быстрое Л. H., Иванов Л. И., Про – кошкии Д. А.)

При определении эффективности и оптимального количе­ства легирующих элементов на жаропрочные свойства спла­ва следует учитывать тип диаграмм состояния растворите­ля и легирующих элементов.

Основываясь на классичес­ких работах Н. М. Курнако- ва, И. И. Корнилова и дру­гих, установивших общие закономерности изменения свойств сплавов, в том чис­ле прочности и пластично­сти, от состава для главных типов диаграмм состояния и привлекая данные о фазо­вых переходах и, в частно­сти, о температурах солиду – са, были построены диаграм­мы состав — жаропрочность для многих систем в широ­ком интервале температур.

Эти диаграммы рассматривают совместно с диаграммами со­стояния соответствующих систем, что дает возможность оп­ределить влияние на жаропрочность концентрации легиру­ющих элементов в твердом растворе, выделения новых фаз, полиморфных превращений.

Наиболее низкие рабочие температуры (450—6500C) имеют стали ферритного, перлитного и мартеиситного клас­сов, т. е. стали на основе а-железа. Аустенитные стали име­ют более высокие рабочие температуры. Это объясняется влиянием типа кристаллической структуры и полиморфных превращений на механические свойства сталей при высоких температурах.

Установлено, что скорость ползучести г. ц. к. решетки существенно меньше, чем о. ц. к. Для железа вблизи темпе­ратуры полиморфного превращения о. ц. к. решетка а-фазы становится неустойчивой, в ней происходит подготовка к пе­рестройке в г. ц. к. решетку – р-фазы, при этом усиливаются диффузионные процессы, что отрицательно влияет на жаро­прочность. Это положение иллюстрирует рис. 176, где пред­ставлена температурная зависимость скорости ползучести железа.

Для твердых растворов на основе железа влияние кри­сталлической структуры на жаропрочность также весьма существенно. На рис. 177 приведена зависимость стрелы прогиба, характеризующей скорость ползучести сплавов системы Fe—Cr, от концентрации хрома. При температуре 650 0C все сплавы являются ферритными и повышение со­держания хрома уменьшает скорость ползучести. При

Ni ZO 40 60 80 Сг,%

Рис. 178. Изотерма жаропрочности и диаграмма состояния системы Ni—Cr. А — сопротивление ползучести (время достижения стрелы прогиба 5 им)

(И. И. Корнилов)

Тоо

То

1200

\ 1000

600 100 W 60 40 20

О

А

Vv а

7 Yca’7

У 850°С

I I

I I 650°С

=N

I в

N

L I

4 8 12 16 20 Cr,"/о

Рис. 177. Диаграмма состояния Fe-Cr (а) и зависимость деформации ползу­чести ДI при изгибе от концентрации хрома (б) прн температурах 650 и 850 "С (И. И. Корнилов)

T,°C 1920 1800

1465

То

Ж /\

7 ———- X0′

/ \

I

/ I I I 1

8500C сплавы, имеющие содержание хрома от 6 до IO1 попадают в у-область, т. е. имеют аустенитную структуру а сплавы, содержащие меньше 6 % и больше 10 % Cr, име­ют ферритную структуру. Проведенные испытания показа­ли, что сопротивление ползучести при 850 0C аустеннтных сплавов значительно выше, чем ферритных, причем аусте Нитные сплавы даже при 850 0C более жаропрочны, чем феррйтные при 6500C. Из анализа этих диаграмм были сделаны важные выводы о том, что максимальной жа ро’Прочностью должны обладать у-тверды е растворы, имеющие предельную легиро

Ванность, и что переход к двухфазным a+v структурам приводит к резкому снижению жаропрочности. Это поло­жение хорошо иллюстрируется рис. 178, где показана изо­терма жаропрочности сплавов системы Ni—Cr при IOOO0C.

Если в сплав вводится элемент, расширяющий область существования твердого раствора (например, углерод в ау-

Рис. 179. Схематические кривые оптимального содержания легирующих элементов в аустенитных сталях по влиянию на сопротивление ползучести ап. (Содержа­ние углерода указано на кривых) (Л. Коломбье, И. Гохмаи)

14 1_______

Легирующий элемент

О 4 8 11 16 20 Легирующий элементно (ат.)

Рис. 180. Влияние легирующих элементов иа жаропрочность сплава типа ХН80 при 700 °C (М. В. Придаицев)

Стенитной стали), то суммарное содержание легирующих элементов, обеспечивающее максимальную жаропрочность, становится больше (рис. 179).

Следует также отметить, что диаграммы состав — жаро­прочность могут рассматриваться только как ориентиро­вочные при разработке сталей и сплавов, так как диаграмм состояния для многокомпонентных систем не существует, а имеющиеся диаграммы для двойных и тройных сплавов не учитывают структурных – факторов, которые могут очень сильно влиять на жаропрочные характеристики.

Считается, что сопротивление ползучести при легирова­нии твердых растворов определяется величиной скорости диффузии легирующих элементов, причем для определенной скорости ползучести существует оптимальный диапа­зон скорости диффузии легирующих элементов, обеспечи­вающих образование скоплений растворенных атомов во­круг перемещающихся дислокаций и тормозящих ее движе­ние. Следовательно, для использования сплава в широком диапазоне температур необходимо легировать его комплек­сно различными элементами, обладающими разной диффу­зионной подвижностью, чтобы при различных скоростях ползучести был «по крайней мере один легирующий эле­мент, подвижность которого будет оптимальной для тормо­жения движения дислокации. Таким образом, теория есте­ственно приводит к идее использования сложнолеги ров эн­ных жаропрочных сплавов» (Коттрелл).

Для жаропрочных сплавов на основе железа, никеля и кобальта наиболее перспективны в качестве упрочнителей твердого раствора такие элементы, как молибден, ниобий, вольфрам. На рис. 180 показано влияние легирующих эле­ментов на жаропрочность твердых растворов на хромонике – левой основе типа Х20Н80. Отметим, что положительное влияние алюминия, ниобия и титана связано с образовани­ем упрочняющих интерметаллидных фаз.

Одним из главнейших факторов жаропрочности сталей и сплавов является образование упрочняющих фаз. Элемен­ты внедрения — бор, азот, углерод — имеют весьма ограни­ченную и переменную с температурой растворимость в твер­дом растворе и приводят к образованию избыточных фаз — боридов, нитридов, карбидов или фаз смешанного состава (см. гл. V). В сталях и сплавах на кобальтовой основе эти фазы обеспечивают основной эффект упрочнения, при этом требуется обеспечить оптимальные размеры частиц фаз, их определенное количество и равномерное распределение в матрице. В жаропрочных сплавах на никелевой основе та­кие фазы чаще всего образуются по границам зерен и их влияние на жаропрочность может быть различным в зави­симости от назначения и условий эксплуатации сплава. В целом можно считать, что присутствие определенного ко­личества карбидных фаз в жаропрочных никелевых спла­вах оказывает положительное влияние, препятствуя межзе – ренному проскальзыванию, в то же время выделение кар­бидных фаз типа Me2зС6 часто приводят к охрупчиванию сплавов и понижению их жаропрочности.

Для никельсодержащих жаропрочных сталей и сплавов основное упрочнение обеспечивает интерметаллидная у’-фа – за типа №з(А], Ti, Nb). В некоторых жаропрочных сталях и сплавах отмечается также положительное влияние на жа­ропрочность выделений других интерметаллидных фаз: т]- фазы типа Ni3Ti, ц-фазы типа Fe7(Mo, W)6 и фаз Лавеса (FeMo2, FeW2).

При легировании с целью увеличения жаропрочности важное значение имеет влияние различных элементов на строение и свойства приграничных объемов.

Установлено, что действие таких элементов, как В, Ce, Zr и р. з. м., а также легкоплавких примесей на жаропроч­ность сплавов на основе железа, кобальта, никеля связано с их неравномерным распределением в сплаве, преимущест­венной их концентрацией в-приграничных участках.

Рис. 181. Влияние содержания легкоплавких примесей [указан % (ат.) по расчету (Pb; Sb и S — фактическое содержание)} на время до разрушения сплава типа ХН80Т при 700 0C и напряжении 360 МПа (М. В. Придаицев)

I1I11 1

0,02 0,06 0,10 0,14 0,18 0,22 0,26

Принеси, % (ат.)

Легкоплавкие примеси (Pb, Cd, Bi, Sb и др.), облада­ющие очень малой растворимостью в жаропрочных спла­вах, оказывают резко отрицательное влияние на их жаро­прочность (рис. 181) даже при небольшом содержании этих элементов. Эти примеси концентрируются по границам зе­рен, образуют легкоплавкие соединения или эвтектики и способствуют межзеренному разрушению при ползучести. Отметим, что вредное влияние этих примесей в сплавах на никелевой основе проявляется при значительно меньшей их концентрации, чем в сплавах на основе железа, причем в последних отрицательное влияние примесей усиливается по мере повышения содержания никеля в сплаве. Введение в сплавы малых количеств щелочноземельных (Mg, Ca, Ba) и редкоземельных элементов (La, Ce), а также циркония и бора оказывает положительное влияние на их жаропроч­ность по следующим основным причинам (М. В. Придан – цев): эти элементы очень незначительно растворяются в сплавах (поэтому их вводят в очень малых количествах — тысячные и сотые доли атомных процентов) и концентриру­ются в приграничных объемах, замедляя приграничную диффузию; они имеют большое химическое сродство к кис­лороду, сере, азоту, водороду и образуют тугоплавкие окис­лы и сульфиды (гидриды и нитриды менее термостойки) ; эти элементы способны образовывать тугоплавкие химичес­кие соединения с примесями легкоплавких цветных метал­лов и частично нейтрализовать их отрицательное влияние.

В порядке уменьшения эффективности влияния на жа­ропрочность никелевых сплавов эти добавки можно распо­ложить следующим образом: В, La, Ce, Ca, Zr, Ba. Содер­жание добавки свыше оптимального уменьшает не только жаропрочность, но и технологическую пластичность спла­вов.

Таким образом, состав и обработка жаропрочных спла­вов должны обеспечить высокий уровень сил межатомной связи; тонкую субмикроскопическую неоднородность строе­ния сплавов; условия для выделения оптимального количе­ства упрочняющих фаз в наиболее эффективных для упроч­нения форме и состоянии; препятствия для развития меж- зеренной деформации и диффузии, особенно при высокотем­пературной ползучести; стабильность структуры сплавов в течение заданного срока эксплуатации; нейтрализа­цию вредных примесей посредством создания тугоплавких соединений и рафинирования сплавов.