Все о металле, его обработке и переработке
Партнеры
  • .

admin

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 534

Для неполярных диэлектриков ха­рактерна электронная поляризация, которая обусловлена упругим смещени­ем и деформацией электронных оболо­чек относительно ядер в диэлектрике. Электронная поляризация наблюда­ется у всех диэлектриков и сопровож­дает другие типы поляризации.

Ионная поляризация — электриче­ская поляризация, обусловленная упругим смещением разноименно заря­женных нонов относительно их положе­ния равновесия в диэлектрике. Этот тип поляризации имеет место у ди­электриков ионного строения.

Диэлектрические свойства материа­лов характеризуются абсолютной Ba н относительной Br диэлектрической про­ницаемостью и абсолютной Xa и относи­тельной Xr диэлектрической восприим­чивостью.

Абсолютная диэлектрическая прони­цаемость (ГОСТ 19880—74) — вели­чина, характеризующая диэлектриче­ские свойства диэлектрика, скалярная для изотропного вещества, равная отно­шению модуля электрического смеще-

Ния(?>) к модулю напряженности элек­трического поля (?), и тензорная для анизотропного вещества. Относитель­ная диэлектрическая проницаемость — отношение абсолютной диэлектриче­ской проницаемости Sa я электрической постоянной B0:

D ~ Ba/?; Ba — SqS/-.

Электрическая постоянная в системе СИ определяется как величина, обрат­ная произведению магнитной постоян­ной Ji0 на квадрат скорости света в вакууме:

B0 = —V яв 8,854- IO"12 Ф/м,

(j0c3

А магнитная постоянная (х^== 4яХ X 10-2 Гн/м.

Абсолютная диэлектрическая вое приимчивость — величина, характери­зующая свойство диэлектрика поляри­зоваться в электрическом поле, скаляр­ная для изотропного вещества, равная отношению модуля поляризованностсг к модулю напряженности электриче­ского поля, и тензорная для анизо­тропного вещества. Относительная ди­электрическая восприимчивость — от­ношение абсолютной диэлектрической восприимчивости к электрической по­стоянной:

P = хЛ Xa = Ч1г-

Относительная диэлектрическая про­ницаемость связана с относительной диэлектрической восприимчивостью со­отношением

В/- = Xr + 1, а электрическое смещение

D = е0а ГЕ.

Относительная диэлектрическая про­ницаемость вещества зависит от внеш­них факторов, таких, как частота при­ложенного электрического поля, тем­пература, давление. Диэлектрическая проницаемость электронных и ионных диэлектриков обычно не зависит или слабо зависит от частоты приложенного поля. Это связано с тем, что характер­ные времена поляризации составляют IO-13—IO-j5C и при частотах, приме­няемых в современной электротехнике, за время нолупериода успевает устано­виться равновесие. У полярных ди­электриков, время ориентации молекул которых в электрическом поле больше на несколько порядков, чем время поля­ризации у неполярных диэлектриков, диэлектрическая проницаемость сна­чала не изменяется с увеличением час­тоты, а затем уменьшается. Диэлектри­ческая проницаемость электронных ди­электриков слабо уменьшается с повы­шением температуры, а нонных ди­электриков сложным образом зависит от температуры, наиболее часто слабо возрастая с увеличением температуры. У полярных диэлектриков диэлектри­ческая проницаемость проходит обычно через максимум: диэлектрическая про­ницаемость сначала увеличивается вследствие уменьшения вязкости ди­электрика, а затем падает в результате разориептирующего действия темпера­туры на электрические диполи.

Низкая электрическая проводимость диэлектриков объясняется ннзкон кон­центрацией носителей тока и их малой подвижностью. Носителями тока в диэлектриках являются электроны, ноны и молионы (коллоидные части­цы); различают соответственно элек­тронную, ионную и молионнуга элек­трическую проводимость. Диэлектрики имеют более широкую запрещенную зону энергий, чем полупроводники, и соответственно более низкую электри­ческую проводимость. Ионная электри­ческая проводимость сопровождается явлением электролиза. Молиоиная элек­трическая проводимость наблюдается в коллоидных системах и объясняется наличием электрических зарядов на поверхности частиц дисперсной фазы (молионов). Электрическая проводи­мость диэлектриков приводит к токам утечки, играющим отрицательную роль при использовании диэлектриков в качестве изолирующих материалов. Ток утечки обусловлен приложением не изменяющегося во времени электриче­ского напряжения. С течением времени ток спадает, приближаясь к сквозному токудкэлектрика — постоянной состав­ляющей тока утечки.

Электрическая проводимость диэлек­триков зависит от внешних факторов, таких, как температура, давление, влажность, а также от наличия приме­сей в диэлектриках и приложенного напряжения. Электрическая проводи­мость диэлектриков обычно растет с повышением температуры, может повы­шаться с увеличением приложенного напряжения и повышением влажности. Для гигроскопичных волокнистых ма­териалов электрическая проводимость может уменьшаться с повышением температуры в результате уменьшения влажности материала н начинает расти только после удаления значительной Доли влаги.

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 136

В табл. 16 приведен химический состав сормайтов и их свойства.

О к X

"ТО

ВС

О

Оо

F-

O

О

U

О.

S

О о

»я я S с. о

»я о

U $

X Z X

X

Сормайт № 1 — заэвтектнческий сплав, близкий по составу и структуре к вьгсокохромистым чугуиам; сормайт

О

Ю СЧ

О о

<о о

О

T-T

О о со

О о

<а о

О

О о о

О Ч

In

Со со

<N0

СО

I Л

О оГ

I i

1

S

T—T

03 ‘


HRC

46—48

42—43

Я

ЯС

600—700

600—700

Ч E

Ь-

О

О

1260

1275

О.

Ъ

H

I

8,55

«

О

О"

V

1

А

<0,008

I

CM

Mtl

X

I

J

Я

О

H — B

OJ

S

И

О

(N

4

2,3—2,5

0)

{Г)

0) к S

СО *

О

CM 1

OO

I

(L) g

CM

CM

О

Z

CM

4

См"

CM

4

См"

Со

47—55

58—62

Ю

I

Со

4

0

27—33

I

28—32

«

Т

¦е о

В2К

Взк

№ 2 — доэвтектический сплав, близкий

К высокохромистым сталям. Структура сормайтов состоит из сложных карби­дов хрома и железа и эвтектики. Cop — майты наплавляют на детали, подвер- женные абразивному изнашиванию (плужные лемеха, ножи бульдозеров я грейдеров, шнеки цементных насосов н т. п.), на инструменты для обработки металлов давлением, на детали, рабо­тающие в среде агрессивных газов при повышенных температурах (засыпных аппаратов доменных печей и др.). Выпускаются сормайты в виде прутков (диаметром 6—7 мм) и крупных {с раз­мерами частиц до 1,25 мм) и мел кия (0,02—0,04 мм) порошков. Прутковый сормайт обычно наплавляют дуговым методом или с помощью газовой горел­ки, порошковый сормайт — с помощью токов высокой частоты.

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 322

1100

430

‘ 1200

• 140

1200

300

-

142. Жаропрочность ЭКМ иа основе никеля и кобальта [29 j

T, 0C

Ав, МПа

Х, в

0C

О МПа

Т, ч


Ni3Al-Ni3Nb

TOC \o "1-3" \h \z 900 520 100

1000 300 100

1100 140—150 100

(Ni-Ni3AI)-Ni3Nb

800 1 670 100

900 450 100

1000 200 100

1100 135 100

520 550 310 275 140 120

156 154 125 300 171 300

800 1072 1100

710 170 618

(Ni-Co-Cr-Al-W-Re-V)-TaC

871 871 982 982 1093 1093

(Co-Cr)-TaC

300 120 105

(Со—Cr— Ni)—TaC

800 300 4000

1070 120 1300

1100 100 1200

1150 100 100

(Со—Cr)—(Cr, Со)7С3

1000 150—160 IOO

1100 70—80 IOO

(Co-Cr)-TaC

649

375

1000

760

350

1000

871

300

1000

982

225

1000

1050

160

403

1093

140

1000

1250

55

100


Такие высокие значения при повыше­нии температуры.

ЭКМ на основе тантала н ниобия используют для изготовления деталей

143. Временное сопротивление ЭКМ Та—Ta2C и Nb—Nb2C в зависимости от температуры [19J

T, °С

Ав, МПа

Та—Ta2C

20

1050

1100

390

1200

365

1300

325

1400

270

1500

230

1600

180

1640

165 .

Продолжение табл. ИЗ

T,° с

Ав, МПа

Nb-Nb2C

20

1070

200

1025

400

955

600

870

800

795

1000

685

1093

632

1200

565

1300

470

1400

385

1500

290

1600

170

1649

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 417

/>

EfOdiu

CPpaBrt

0,8 W

F-Ю’2В, неатр/Wz-

2

О г ч — в F — 10~№гнейтр[н 2

Рис. 1В. Влияние облучения на пластич­ность коррозионио-стойкой стали 304, облученной при различных температурах [50]

Склонность к BTPO имеют стали фер — ритного и мартенситного классов.

Та %

50 W JO

Го 10

Рис. 13а Зависимость пластических свойств сплава 1100 от флюенса нейтронов [301

^oiZ, мпа

BOO ЮО 200

-k_j_____ I__ it

1 Z J Ч - 5 Б F-10'® HeampJni

О

Рис. 14. Влияние облучения на предел текучести стали 304 при различных тем­пературах облучения [50]; отечественный

Аналог — сталь 08Х18Н10

________

26 18 10

Радиационное распухание (PP) про­является при флюенсах более IOje нейтр./м2 в интервале температур облучения 0,3—0,55 абсолютной тем­пературы плавления металла, что обыч-

Рис, 16, Влияние облучения на радиа» двойное распухание сталей 1 — 08XI8H10T; 2 — ОЗХ16Н15МЗБ; 3 — 0Х16Ш5МЗБ (модифицированная); 4 «• 12X13 [72 3

J у/К %

1 5 9 13 п F 10'ZB, нейтр./м*

Но соответствует рабочему диапазону конструкционного материала. Для аустенитных коррозионно-стойких ста­лей PP может достигать больших виачений — до 30—40 % при флюен - сах быстрых нейтронов (1,5^-2,5) X X IO2? нейтр./м2. Механизм PP объяс­няется накоплением в процессе облу­чения избыточных вакансий, их «кон­денсацией» и зарождением в металле

M/V, %

WQ SBD т

Рис. 17, Влияние температуры на радиа­ционное распухание сталей и сплавов: 1 — ферритная сталь; 2 — высоконикеле - вые сплавы; 3 — сталь 316, холодноде - формированная (20 %); 4 — аустенитная нержавеющая сталь модифицированная [723

Вакансионных скоплений, имеющд. вид-сферических микропор. Центрама 'варождения пор являются атомы при, месей, атомы гелия, образующегося при взаимодействии нейтронов с ни, келем, хромом, железом.

На рис, 16 и 17 приведены завися, мости PP некоторых сталей и сплавов от флюенса быстрых нейтронов и тем. пературы.[34] Действенным дополнитель. ным средством, уменьшающим расцу, хание аустенитных сталей, является поверхностный наклеп материала в ре. еультате деформации изделия при ком. натной температуре. Прн флюенсе быстрых нейтронов (1,2-=-1,4) х X Ю2? иейтр./м2 увеличение степени колодной деформации с 20 до 30 % для стали типа 316* приводит к сни­жению распухания е 15 до 4 % при температурах облучения 550—600 С, Высоконикелевые сплавы (типа нимо — ника с 40—45 % Ni), а также хроми­стые коррозионно-стойкие стали фер. ритного и ферритно-мартенситного классов (12—17 % Cr и не более 0,5 % Ni) имеют меньшее объемное распуха­ние. Однако повышение содержания иикеля приводит к усилению ВТРО, Для устранения этого недостатка ис­пользуют дисперсионное упрочнение и сложное легирование никелевых сплавов молибденом, титаном, алю­минием, бором, ниобием, кремнием,

Ьр. П ¦

G механизмом вакансионного распу­хания связана и радиационная ползу­честь — свойство постоянного дефор­мирования материала под нагрузкой при температурах, когда не прояв­ляется термическая ползучесть (300—- 500 0C), при облучении быстрыми ней­тронами. Скорость радиационной пол­зучести пропорциональна флюенсу В приложенному напряжению:

-BoRt

Где еРг ц — скорость радиационной ползучести, а — напряжение, Па; R — скорость накопления радиацион — ных повреждений, смещ,/(атом X VJ В — эмпирический коэффициент (2 * X Ю-12 для стали ОЗХ16Н15МЗБ и

0 • 10~12 дл я ста л н 08Х18Н1 ОТ). Ч исло

‘ длационных повреждений зависит ^r флюенса и спектра нейтронов. Для типичного спектра энергетического ре­актора на быстрых нейтронах флюенсу быстрых нейтронов 1,67-1027нейтр./м2 (Е > 0,1 МэВ) соответствует 100 смещ./атом. Материалы с низкой склонностью к радиационному распу­ханию имеют и малую скорость радиа­ционной нолзучести.

18

980

2

5

7

76,5

275

0,009

0,165

Прп IO6

ЦИКЛОВ 27,5

При 20- 10е

10—12

_

196

980

_

_

_

0,004

0,18

_

__

ЦИКЛОВ в

Морской

Воде 127;

При 40- IO6

Циклов 108

2

588

1,3

; —

6

804

22

0,013

, —

5

784

1,3

35

‘ —

2

637

1,25

30

‘ —

12

_

1568

— :

~—

18

637

53. Физические свойства, технологические характеристики и области применен^


S

О

Температура плавления,

К

Вт/(м • °С)

Сплав

Т/м3

§ К

Лик­видус

К

JCt

Co — лидус


0,42 0,287

37,3 38,5

0,0012 0,00029

1170 1130

1230 1190

Мельхиоо: МНЖМцЗО— 1—1 MH19


397,7

27,2—35,6

0,256

8,76

0,0002

16,6

1080

Нейзильбер МНЦ15—20


Свинцовый нейзиль­бер МНЦС16—29—1,8

8,82

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 568

На режимах прерывистого точения гексанит-Р превосходит по износостой­кости все модификации ПТНБ, од­нако в условиях непрерывного точе­ния, при обработке особо тверды* закаленных сталей, несколько усту­пает по износостойкости эльбору-Р.

При обработке сталей с твердостью ниже HRC 60 его износостойкость существенно выше.

Гексанитовые резцы рекомендуется использовать при обработке твердых сплавов, наплавок из сормайта, за­каленных сталей, чугунов, сплавов цветных металлов и пластмасс.

Режущий инструмент из сверхтвер­дых материалов на основе нитрида бора выпускается в виде пластин круглой, треугольной, квадратной н ромбической формы ПО ТУ 2-035-808—81.

Применение инструментов с режу­щими сменными пластинами из кера­мики, обладающей высокими тепло-


29. Рекомендуемые режимы резаиня инструментом из эльбора при точении и растачивании [14, 171

Обрабатываемый материал

Характер

Компо­

Режимы резания

Процесса

Зит

Резания

О, м/мин

S0, мм

(, им

Конструкционные и ле­

Без

05; 01

50—180

0,03—0,20

0,05—3,0

Гированные, инструмен­

Удара

Ю; 10Д

40—120

0,03—0,10

0,05—1,0

Тальные и подшипнико­

С уда­

Вые стали, закаленные

Ром

До твердости HRC 40—58

0,03—0,1

Быстрорежущие, инстру­

Без

01

50—120

0,05—0,8

Ментальные, цементуе­

Удара

0,03—0,07

Мые стали, закаленные

С уда­

10; 10Д

40—100

0,05—0,4

До твердости HRC 58—70

Ром

0,03—0,5

Серые и высокопрочные

Без

05; 01

400—1000

0,05—3,0

Чугуны, HB 150—300

Удара

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 467

Структурный тип CI5

Структурный тип Cl4

¦

Соединение

T

‘ с> 0C

Соединение

0C

Соеди­нение

°с

Соединение

T

С>

0C

Hf (V, Nb)2

HfV2

ZrV2

ThIr2

CaRh2

GeRu2

—263 —264 —264 —267 —267 —267

CaIr2

LaRu2

SrRh2

BaRh2

SrIr2

ZrIr2

—267 —267 —267 —267 —267 —269

TaJ2

ZrTc2

ZrRe2

HfRe2

HfTc2

ThTc,

—263 —265 —266 —267 —267. —268

ThRe2 YOs2. ~ ScOs2 ScRe2 LuOs2 ZrOs2

—268 -268 —268 —269 —270 —270

15. Сверхпроводящий скрученный многожильный провод из ниобий-титанового сплава НТ-50 [19)

E

Чв

O4

Я — <

OJ

Ч

H

Тип провода

Диаметр провода, mm

Число жи

Диаметр

Жилы, mk

Коэффи — I циент за — I полнения,

Критиче­ский ток поле 5 Tj при

— 269 °С,

Критиче­ская плот иость то­ках 10" А/м2 в по s Тл

I Шаг скру

I ки, mm

ПНТ-0,5-37

0,5; 0,7;

35; 55;

40—200

30—50

60—1300

(1,Г—1,5)

25

Н т. п.

0,85; 1,0; 1,2; 1,5

61

ПНТ-0,5-24

0,5; 0,7;

24; 37;

30—160

30—50

60—1300

(1,1-1,5)

25

И т. п.

0,85; 1,0; 1,2; 1,5

48; 55; 61

ПНТ-0,45-121

0,45

121

30

50

90—130

(1,1-1,6)

10

ПНТ-0,45-168

0,45

¦168

25

40

85—110

(1,3-1,6)

10

ПНТ-0,45-199

0,45

199

25

50

100—130

(1,3-1,7)

10

ПНТ-0,5-1045

0,5

1045

10

40

90—140

(1,1-1.7)

5

ПН T-1,0-1045

1,0

1045

20

40

360—560

(1,1-1,4)

Ю

ПНТ-0,85-3025

0,85

3025

10

40

250—310

(1,1-1,4)

10

ПНТ-0,33-1

0,33

1

240—250

70

80—100

(1,3-1,7)

Крупномасштабное применение сверхпроводимости связано с уменьше­нием массы и габаритов магнитных систем, уменьшением энергетических затрат при получении магнитных полей высокой напряженности. Термоядер­ный синтез, МГД-генераторы, индук­тивные накопители энергии, генера­торы и двигатели переменного и по­стоянного тока, трансформаторы, ЛЭП постоянного и переменного тока, вы­сокоскоростные поезда, обогащение руд — далеко не полный пере­чень областей возможного исполь­зования сверхпроводящих материалов.

70

»

150

200

Панели, штамповки сложной конфигурации для сварных конструкций

8-14

550

Прессован­ные, поковки, штамповки

150

200

Нагруженные детали

7-12

400

50

Все виды.

200

250

Листы, плиты, штамповки сложной конфигурации для сварных конструкций

5-14

35

Прутки, штамповки, листы

250

300

Детали, нагревающиеся в про­цессе эксплуатации

9-12

—•

130

Прутки, листы, плиты, профили

250

300

Детали, нагревающиеся в процессе эксплуатации

6-14

600

60

То же

150

200

Высоконагруженные детали

5-J4

600

.100

Прутки, профили,

Листы

150

200

Детали сварных конструкций»’ требующие повышенного пре­дела текучести при сжатии

5—8

800

50

Прессованные, поковки, штамповки

150

200

Детали сварных конструкций,- для которых требуются повы­шенный предел прочности и текучесть при растяжении и сжатии *к

^lx сплавов-составляет 41 000—43 ООО МПа.

35. Режимы термической обработки деформируемых магниевых сплавов [6, 14, 30, 65]

SC E °

Закалка

Старение

. Отжиг

Сплав

S к

О H

CT И °

В

T, °с

Т, ч

Охлаждающая среда

T, °С

Т. ч

(, 0C

Т, Ч

MAl

MAl

МА2-1

МА2-1

МА5

МА5

МА5

МА8

МАИ

MAll

MAll

МА14

MA15

M

H

M

H

Т4

Т5

Т6

M

Т6

*i

Т6 Т5 M

410—425

410—425

480—500 480—500 530

4

6—2

6—2

4 4 1

Воздух

Воздух

Струя холод­ного воздуха Вода

175—200 175—200

175+5 175+5 200 170±5

12—24 16—8 16—2

24 24 16 10—24

320—350 260—290 250—280 150—200

320—350 260±20

0,5 0,5 0,5 1,0

0,5 0,5—10

Между закалкой и старением — холодная деформация 3—10 %,

Обозначения: M — отжиг после деформации; H — полунагартован — и’ое состояние (низкотемпературный отжиг после деформации); Т4 — закалка после деформации; Т5 — искусственное старение после деформации; Т6 — за­калка и искусственное старение после деформации.

37. Режимы обработки давлением магниевых сплавов [31, 48)

(, °с,

При обработке

Сплав

Прессова­нием

Прокаткой (листов)

Ковкой и горячей > штамповкой

Листовой штамповкой

MAl

320—380

360—400

Исмит

BN

LO1O

CBA

&итаз

7,7

AC ПК

»

&,.6

Гексаиит-Р

, BN

2,5

Композит^)®

BN

0,2

В К 6-ОМ

WC

0,3

ВК6

WC

А,2

Значительно менее ддгезионио и хими­чески активен по отношению к мате­риалам на основе железа, никеля и кобальта [17]. В США кубический нитрид бора выпускается под назва­нием боразон, в СССР — эльбор и кубоиит [101]. Марки эльбора и кубо — иита: JIO и КО обычной прочности, ЛР и KP повышенной. Разновидности поли кристаллического материала (соз­данные на основе эльбора, кубонита, вюрцитоподобиого н гексагонального нитрида бора) — эльбор-Р, гексаиит-Р, исмит, ПНТБ, композит и др. — вы­пускаются в виде пластин различной формы и цилиндрических вставок мас­сой от 0,5 кар. до нескольких каратов. Изготовлягог из них металлорежущий инструмент, применяемый при обра­ботке труднообрабатываемых закален­ных сталей, чугуиов и сплавов с твер­достью HRС > 40. Стойкость такого инструмента в 10—20 раз больше стой­кости твердосплавного (при этом обес­печивается повышение производитель­ности в 2—4 раза).

К композиционным сверхтвердым ма­териалам относится «славутич», не уступающий природным алмазам по износостойкости, но значительно прв" вышающнй нх по прочности [1011- Изготовляют его в виде цилиндров И пластин различных размеров (до 25 ммЬ Применяют славутич для буровых лот, кругов (карандашей, бруск°0' роликов) н т, п,

Металлоподобные соединении. Вы­сокой твердостью и износостойкостью обладают металлоподобные карбиды переходных металлов с незаполиеины- ми^-электронными оболочками [51, 63, 65, 66 , 67, 101 ]. Они представляют собой фазы внедрения или близкие к ним структуры, в которых атомы угле­рода занимают октаэдрические или тетраэдрические пустоты плотиоупако — ванных металлических подрешеток (табл. 5).

Порошки карбидов применяют для обработки металлов. Некоторые детали Нз карбидов изготовляют методами порошковой металлургии (прессование с последующим спеканием или горячее прессование). Карбиды широко исполь — Уют в качестве основного компонента ВеРдых сплавов, наплавочных мате­риалов, поверхностных покрытий (на­носимых газофазным, детонационным Другими методами). Карбиды служат Ван3»60™6 УпРочняющей фазы легиро — нных сталей и поверхностных слоев, Разующихся при цементации, нитро — р0^едтаЧин, карбонитрации и др. Уп — Няющая карбнднаи фаза образуется

Также при диффузионном насыщении углеродистых сталей активными кар — бидообразующпми элементами (напри­мер, хромом), а также при контактном эвтектическом плавлении с углеродом (графитом) сталей и никелевых сплавов, содержащих карбидообразующие леги­рующие элементы [68].

Эффективным новым технологиче­ским способом получения карбидон, а также и других тугоплавких соеди­нений является самораспространяю­щийся высокотемпературный синтез (CBC).

Высоким сопротивлением абразив­ному изнашиванию обладают металло — лодобные нитриды переходных метал­лов с незаполненными d — и /-оболочками (табл. 6) [1, 51, 63, 64, 65, 67, 101].

К ГTDVKTyPa и свойства металлоподобных карбидов переходник металлов (63, 67, 1011

¦—"

Ч

T

Л

Кристалли­

Со

RJ

Я

К «о

КарбиД

Ческая решетка

S >

&

(3

С S

О E

ИСД-4

3. Ю1в—МО21

Менее 0,50

1-10′

ИСД-5

MO2I-MO24

Менее 0,50

ЫО7

ИСЭ-0

6- IO31—2-IO20

70

5-10«

ИСЭ-1

8.1019—2-IO20

50

5.10«

ИСЭ-2

2- IO20—3- IO21

20

5-10«

ИСЭ-2у

6. Ю20— 3. IO21

20

5-10е

ИСЭ-3

1 • IO19-1,4- IO24

Не менее 0,50

2

" I-IO7

ИСЭ-4

ЫО18—6-IO19

0,001—0,1

10

5- IO9

ИСЭ-5

6-10»—2- 1С20

10

5-10«

Исэп-t •

(1,5—5,0) IO24

- —

ИСЭП-2

(4,0—8,0) IO24

ИСЭВ-1

2- 10го

60

2-10«

ИСЭВ-2

2- IO20

30

2-10«

Обозначение. (P1 — рг) — интервал значений удельного электри­ческого сопротивления.

Основные электрофизические свой­ства антимонида индия различных марок приведены в табл. 90. Слитки «арок ИСЭ-0, ИСЭ-1, ИСЭ-5 и ИСЭВ-1 изготовляются иелегированными. Об­разцы с электронным типом электри­ческой проводимости легированы тел­луром, а с дырочным — германием. По согласованию с потребителем воз — м°жно легирование цинком, марганцем, кадмием. Время жизни неравновесных носителей заряда контролируется для марок ИСЭВ-1 и ИСЭВ-2 и составляет! ие менее 0,5 и 1 мкс соответственно.

8. АМОРФНЫЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ СПЛАВЫ

Аморфные металлические сплавы или металлические стекла (MC) являются новым перспективным материалом. По химическому составу они состоят из металлов и элементов аморфизаторов, в качестве которых используют бор, углерод, кремний, азот и другие в коли­честве до 30 % . Аморфное состояние сплава характеризуется отсутствием дальнего порядка в расположении ато­мов упаковки. Такое состояние мате­риала достигается сверхбыстрым его охлаждением из газообразного, жид­кого или ионизированного состояния. Существуют различные методы получе­ния аморфных сплавов.

1. Высокоскоростное ионно-плазмен — ное и термическое распыление материа­ла с последующей конденсацией паров на охлаждаемую жидким азотом под­ложку. Получают слои толщиной до 5 мм.

2. Химическое и электролизное оса­ждение ионов металлов на подложку.

3. Оплавление тонких поверхност­ных слоев деталей лазерным лучом, а также лазерная обработка смеси порош­ков с последующим быстрым отводом теплоты от расплава.

4. Закалка из жидкого состояния. Это основной метод получения MC. Закалка осуществляется различными способами. Для производства лент струя жидкого металла направляется на вращающийся охлаждаемый бара­бан. Изготовляют фольгу в виде ленты Шириной 1—200 мм и толщиной 20— 60 мкм. Аморфную тонкую проволоку получают извлечением жидкого металла Из ванны быстро вращающимся диском, погруженным вертикально торцом в расплав. Этот же способ применяют и Для производства аморфных металли­ческих порошков. Гранулометрический состав порошков и нх конфигурация вадаются профилем рабочей кромки Диска. Известен способ аморфизации охлаждением струи расплава в газо­образной или жидкой средах. Для изготовления тонких аморфных нитей в стеклянной изоляции металл поме­щают в стеклянную трубку, расплав­ляют с помощью токов высокой часто­ты, вытягивают и быстро охлаждают. Нити имеют диаметр от 5 мкм до не­скольких десятков микрометров.

Возможность получения сплавов MC определяется химическим составом и скоростью охлаждения жидкого рас­плава. Сплавы должны иметь низкую температуру плавления и высокую тем­пературу аморфнзации. Скорость охла­ждения расплава составляет IO5— 1010 0QJc.

Аморфное состояние сплава является метастабилышм. Поэтому MC подвер­гают отжигу, в процессе которого про­исходит релаксация к более стабиль­ному состоянию стеклофазы. Однако при температурах отжига, превышаю­щих (0,4—0,65) Гпл, материал кри­сталлизуется.

Аморфные конструкционные спла­вы. MC обладают ценным комплексом механических свойств. Прежде всего их особенностью является сочетание высо­кой твердости и прочности. Твердость HV может достигать значений более 1000, а прочность — 4000 МПа и выше Например, сплав Fe46Cr16Mo20Cls имеет твердость HV 1150 при прочности 4000 МПа; сплав Co34Cr2sMo20Cls — соответственно 1400 и 4100 МПа.