Все о металле, его обработке и переработке
Партнеры
  • .

admin

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 391

263

256

243

650

200

177.

174

169

162

__

132

650

250

204

198

189

, 186

_

153

650

300

248

245

236

228

—_

188

700

200

162

143

131

123

108

85

700

250

189

174

159

148

134

100

700

300

238

210

179

172

156

113

Из дисперсионно-упрочняемых спла­вов самым жаропрочным является сплав ХН35ВТЮ. По системе легиро­вания он типичен для ряда других сплавов, описанных в [47].

Сплав подвергают двойной закалке, Цель первого нагрева — вырастить зерно определенного размера и пере­вести v’-фазу в твердый раствор. За­калку сплава проводят путем охлаж­дения на воздухе; при этом часть Y" фазы выделяется. При нагреве поД вторую закалку небольшая часть Y" фазы остается нерастворенной; Kpotfe того, она не переходит в твердый раС" твор и карбиды хрома.

При 1050 0C вторая фаза укрУя’ няется. При охлаждении на воздУхе при повторной закалке и последую1^" парении 7′"Фаза выделяется в виде Дисперсных включений размером 20,0— 50 0 нм. В результате упрочнений сплав наряду с мелкими включениями имеет определенный объем укрупнен­ных выделений. Такая структура поз­воляет получить высокую прочность и необходимый запас пластичности. ?сли двойную закалку не делать, то ррочность и жаропрочность будут не­сколько выше, чем при двойной за­калке, но тогда сплав не будет иметь запаса пластичности и будет прояв­лять высокую чувствительность к над — резу.

Если температура работы сплава не максимальна (750 0C), а снижена до 600—650 0C, то необходимый уро­вень пластичности может быть полу­чен в результате измельчения зерна. В этом случае штампованная деталь с мелким зерном подвергается старе­нию при 750 0C в течение i6 ч. Такая обработка заметно повышает пластич­ность и прочность сплава при умерен­ных температурах (550—650 0C). Одна­ко когда от сплава требуется жаро­прочность и пластичность при дли­тельной службе при более высоких (вплоть до 750 0C) температурах, опти­мальное сочетание свойств обеспечи­вают двойная закалка и старение.

Жаропрочные сплавы на основе ни­келя. Чистый никель имеет низкую длительную прочность порядка 40 МПа при 800 0C за 100 ч. Повышение свойств Достигается путем комплексного ле­гирования, в результате которого об­разуются многофазные сплавы, отве­чающие требованиям современного ма­шиностроения. Хром, кобальт, мо­либден, вольфрам, ванадий, гафний Упрочняют твердый раствор, основу сплава, Помимо этого, хром играет активную роль в защите сплавов от окисления; молибден, вольфрам, ва­надий образуют в сочетании с хромом Упрочняющие сплав карбидные фазы Me, C3, Me23Ce, Me9C.

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 294

Физические свойства бериллиевых бронз приведены ниже,

Физические свойства бериллиевой бронзы БрБ2[49]

Температура плавлеиия,°С:

TOC \o "1-3" \h \z сол иду с…… 955

Ликвидус…. 864

Р, г/см3 …… 8,23

А• 10?, 1 /0C, при температуре, °С:

20—100……. 16,6

100—200 ….. 17,2

200—300 ….. 19,0

X бронзы, Вт/(м-°С):

Мягкий………… 83,5

Облагороженной…. 105

Деформированной…» 75

С, кДж/(кг-°С) 0,419

P1 бронзы, Ом-м-10е:

Закаленной… 0,1

Облагороженной …. 0,68 Магнитная восприимчивость

Х-106 бронзы: .

В закаленном состоянии ¦ —0,45 после дисперсионного твер-

Дення……… —0,6«

После соответствующей механич^ ской и термической обработки детаЛ из бериллиевых бронз обладают BBWr


Механические свойства сплава АБМ с 30 % Be при растижеиии и сжатии

Параметр

Полуфабрикат

Пруток прессо­ванный

Лист

Толщина, MM

0 30

0,5—0,8

1,0—2,0

7—12

Состояние

Без термо­обработ­ки

M

H

M

H

Направле — НИе вырезки образца

Вдоль

Поперек

(Jbi МПа

411

402—441

441—539 490—588

392—431 f 402—451

0о,2» МПа

264

245—294

343—372

411—451

264—284| 264—313

Ялсж. МПа

1185

- I -

S10, %

16

15—20 I 10—18 I 3-10 j 7—12 | 4—10

41 По данным И. Н. Фридляндера, К. П. Яценко, С. И. Кишкиной, Г. А. Не­красовой.

Обозначения: М — отожженное; H — нагартованное.

93. Чувствительность к концентрации напряжений сплава АБМ с 30 % Be

Параметр

Полуфабрикат

Пруток прессованный

Лист

Толщина, мм

0 30

1,0

Состояние

Без термообработки

Отожженное

Направление вырезки об­разца

Вдоль

Поперек

®°рма образца

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 555

ООО СО Th

«

И

П

F — S

В ч

О в

Irt

О"

О

П

Й: д — г

С- О S S

A

S

LC f — О ю

Clt Cl

Ю о

•X

§

И и з — S S Cl

Egg-

C^ С

О о ПН 2

«< Ц ч со<; Й a<N g

^ © ЕЕ!

Со ч -0SS

Г х §

15 чй в

BU-

•Я

О х

О

Ю,-TQ

Л

• 1Л

F-

S *

12 Н

В 00 В о

§о §§

Ct ^

Scq"

С4) ig

Со Л о

S0 So — " о

¦Z. S ОЙ

О

Сч

1Л t*-

O CTi

—’

I

— о

I I

I

Д

I I

Д

О

05 00

О

О о

—<

О

О

О

Ы

Ы

О о

Со

I

Со

I

Со

I

I

О

I

О

Д

О

О

О

¦ч*

Tf

СО

Со

Со

Сч

О

О

О

IM

CS

CD

CD

СО

О о

Tf

Со

S

СО

S

СО CD «О СО

3 S

¦у

О

О о

О о

Ю

С СО

A t-»

Ю

I

Га I

Га I

!

СО I

M I

О^огаогао® Tf °-со одо a,® S3 ю _ и5 ю ю ™ 00 со со c^

SSSg

9

СЧ — СЧ —

О о оо


Сч ©

Со <

Со a

Ti-

05 OO I—1

S

Ю S

Сч

A

Ш Л S^u

S Sc^

ExO „

С?*

1Л OO OO

О" о"

О

OO 05

С ©

S

Ь о

U оо

(_. 05

С с

© —

$ 15 %

H

И

U <

Сч ©

Со

S

Tf

X

Ь.

Iii СЧ сс о

©СЧОО

Со2с S Q.

-Ьа

•X

S

LC


20 Б. Н. Арзамасов в др.


15. Относительная шлифуемость быстрорежущих сталей [19, 21]

Шлифуемость

Коэффициент относительной

Сталь

Шлнфуемости К "

По ГОСТ 19265—73

По техническим условиям

Повышенная

0,9—1

Р18

Р2М5 (ЭП894), В11М7К23 (ЭП831), В14М7К28 (ЭП723), ЗВ20К18Ф (ЭП634)

Нормальная

0,7-0,9

Р6М5, Р6М5К5, P12

11М5Ф (ЭП980), Р6М5-МП[42]2 Р6М5ФЗК8-МП *» Р6М5К5-МП *2

Средняя

0,55—0,7

Р9М4К8

Р9МЗК6С (ЭП722)

Пониженная"

0,35—0,55

Р6М5ФЗ, Р9, Р9К5, Р12ФЗ, Р18Ф2К5

Р6М5Ф6-МП *2 Р9МЗК6С (ЭП722) Р12МЗФ2К8 (ЭП657)

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 19

6твх, NM

То

0 ZO M 60 60 М0~,3IftIKMi

Рис, 6. Влияние концентрации напряже­ний на малоцикловую усталость при рас­тяжении 0,1; V S= 2 Гц) образцов с круговой выточкой из стали 30ХГСН2А, Ob = 1700 МПа: сплошные линии — за­калка в масло; штриховая линии в изо­термическая закалка

Рекомендации конструктору, и техно­логу. Для деталей нз стали 30ХГСН2А необходимы возможно более плавные переходы в местах изменения сече­ния, отсутствие перекосов прн мон­таже н сборке. Параметр шерохона* тостн поверхности в зонах концен­трации напряжений должен быть не более Ra = 1,6 мкм. В отверстиях проушин требуемое качество поверх­ности достигается развертыванием или чистовым растачиванием. Нарезание резьбы в деталях нз стали 30ХГСН2А рекомендуется проводить до термиче­ской обработки; после термической об­работки резьбу следует подвергать пескоструйной обработке. Прн осевой нагрузке усилие затяжки болтов долж­но вызывать напряжение не выше 450 МПа. Прочность сварных соедине­ний, термически обработанных после


19. Ударная вязкость сталей (KCU, МДж/м?) при различной. температуре испытаний

Сталь

Режим обработки

Температура испытаний, 0C

+20

—40

—70

»130

— 196

30ХГСН2А 25Х2ГНТА

Изотермическая закалка с вы­держкой в селитре при 280— 330 0C

Закалка при 860 °С, отпуск при 200—250 0C

0,9 0,7

0,6

0.7 0,6

0,25

0,13 0,2


Рис. ?. Кривые усталости б, МП а

Стали 40ХСН2МА (Cjj = ‘ —

= 1850 МПа) при зиакопе — ft 00 ременном изгибе-гладких оба

Разцов!

1 — шлифование; S р — шли. фованне и обкатка роликом

10s IO6

N UlUKttoS

1000


WOO

N-10ftjumS

Рис» 8. Малоцикловая уста» лость стали 40XCH2MAJ Ob са = 1850 МПа при пульсирующем растяжении (V = 0,2 ГЦ):

1, 2 м воздух; 3, 4 <=* вода| X шлифование; # « ваклен дробью

20. Показатели вязкости и трещииостойкости сталей

Сталь.

Термическая обработка

0B-

МПа

Kcu

KCT

«К, МПа. M1/2

МДж/мг

30ХГСН2А

Закалка при 900 °С, масло; от­

1750

0,6

250—280**

Пуск при 290°С; 1 ч

Изотермическая закалка с вы­

1600

0,85

0,12

250—300 *»

Держкой при 300°С

40ХСН2МА

Изотермическая закалка с вы­

1900

0,5

180—210

Держкой при 240—260 °С; от-

Пуск при 240—260 °С

Внецентреиное растяжение компактного образца (t— 25 мм).


Сварки, составляет 0,6—0,7ов осиов — ного материала.

Поверхности ее упрочнение (дробе — метиое, дробеструйное, виброиаклеп и др.) увеличивает в 2—3 раза ресурс детали при малоцикловом нагружении; повышает предея выносливости при испытании на знакопеременный изгиб в лабораторной атмосфере на 15— 20 %, в коррозионной среде — до 1,5— 2 раз, увеличивает, сопротивление кор­розии иод напряжением. В ушковых соединениях наибольший эффект до­стигается путем ванрессовкп втулки с натягом.

Для деталей, от которых требуется повышенная износостойкость, приме­няют хромовое покрытие, наносимое на предварительно упрочненную ППД поверхность; для устранения течи и гидросистемах хромированная поверх­ность подвергается алмазному выгла­живанию. Для восстановления изно­шенного хромового покрытия допу­скается повторное хромирование (до 5 раз) после зачистки. Защита деталей от коррозии — фосфатирование с по­следующим наИесеннем лакокрасочных покрытий.

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 327

147. Свойства одноосно-армированных композиционных материалов с полимерной матрицей [33]

Материал

1 d

Вз

С S

И е

2

Ад а

О

Е, ГПа

"Е/(РЯМ0~5,

KU

СТ_*«, МПа

Органоволокииты

С упрочиителем:

2,5—8,0

0,22—8

100

Эластичным

1,15—1,3

100—190

8—15

10—20

,0

Жестким

1,2-1,4

650—700

50

2—5

35

2,7

Стекловолокниты

2,2

2100

96

70

3,2

*l На базе 10′ циклов.

Жидкокристаллические полимеры представляют новый класс полимеров, которые имеют упорядоченную струк­туру в растворах (лиотропную) или в расплавах (термотропную). Фирмой

Силаииз разрабатываются термотроп — ные полимеры и, в частности, семей­ство нафталиновых сополимеров, ко­торые обозначаются LCP. Уникаль­ные свойства LCP позволяют получить высокие механические характеристики при малой плотности, высокую хими­ческую стойкость и большой диапазон рабочих температур.

Изменение характеристик углепла­стика на основе полиимидной матрицы LAPC-160 и углеродного волокна Ce — лион 6000 с повышенной стойкостью к окислению и модулем упругости 245 ГПа в зависимости от времени выдержки на воздухе при 315 0C представлено в табл. 148. Углепла­стик Селион 6000/LAPC-160 после вы» держки в указанных условиях в те­чение 1000 ч практически не изменяет своих механических характеристик.

В табл. 149 дано сравнение углепла­стиков на основе волокна Селион с разрушающей деформацией 1,8%. Ударная прочность бнсмалеимидного связующего по сравнению с эпоксид­ным значительно улучшается (табл. 150).

Из термопластичных полимеров наи­более перспективны полиэфирэфиркеп — тоны и жидкокристаллические поли­меры.

Характеристики однонаправленных углепластиков со связующим РЕЕК приведены в табл. 151, а углепласти­ков на основе ткани с эпоксидной и

РЕЕК-матрицами — в табл. 152. Угле­пластики с РЕЕК-матрицей в усло­виях влажности и температуры ме­няют характеристики очень незначи­тельно; при этом максимальное влаго — содержание не превышает 0,4 % . Угле­пластики с РЕЕК-матрицей по вяз­кости разрушения иа порядок превос­ходят углепластики с эпоксидной ма­трицей (табл. 153).

Жидкокристаллические полимеры представляют новый класс полимеров, которые имеют упорядоченную струк­туру в растворах (лиотропную) или в расплавах (термотропную).

148. Влияние теплового старения на характеристики углепластика Селион 6000/LAPC-160 (объемное содержание волокна 68 %) (39)

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 454

20 -196 -253 -269

770 1220 1550 1590

13 27

8

2,5

Лист толщиной « MM


Толщиной

13

14 3

780 1300 1400

20 -196 -269

•Лист 3 мм


135. Механические свойства сплава ОТ4—1 при иизких температурах [67]

Полуфабрикат

T, ?с

°в

00,2

6

Ч>

KCU,

МДж/м!

МПа

%

Лии отожжен­ный при 6500C

20 —196 —253 —269

700 1150

1390 1330

580 940 ИЗО 1090

U 15 7 11

Л н ст отожжен­

20

650

510

21

42

50

Ный при 750 0C •

—196

1080

830

17

21

23

—253

1370

1150

15

11

27


Дельных случаях, когда содержание легирующих элементов (алюминия и марганца) находится на нижнем пре­деле, допускается применение сплава, начиная с —253 0C.

Сплав используется в виде труб, листа и других полуфабрикатов в ото­жженном состоянии; температура от­жига 740—760 °С.

Для снятия наклепа применяют от­жиг при 640—660 °С, а для снятия, внутренних напряжений — при 520— 560 0C.

Свойства отожженного сплава ОТ4—1 приведены в табл. 135.

Сплав ОТ4—1 сваривается аргоно — дуговой сваркой, сваркой под слоем флюса, контактной сваркой; термооб­работка сварных соединений не обя­зательна.

Список литературы

1. Арзамасов Б. Н. Химико-терми­ческая обработка в активизированных газовых средах, M.: Машиностроение, 1979. 224 с.

2. Баниых О. А., Ковнери — стый Ю. K-, Зудии И. Ф. Хромомар — ганцевые теплоустойчивые стали с алю­минием. M.; Наука, 1965. 103 с.

3. Беляев Р. А. Окись бериллия, M.: Атомиздат, 1980. 224 с.’

4. Бобро Ю. Г. Легированные чу­гуны. M.: Металлургия, 1976. 288 с.

5. Бобылев А. В. Механические и технологические свойства металлов:

Справочник. M.: Металлургия. 1987 208 с.

6. Бялобжевский А. В., Цир — лин М. С., Красилов Б. И. Высоко­температурная коррозия и защита сверхтугоплавких металлов. M.: Атом­издат, 1977. 224 с.

7. Васильева Е. В., Воронова Т. А., Горбова А. С. Новые способы повы­шения прочностных свойств ниобия// Труды МВТУ. 1983. № 280. С. 27-37.

8. Ватрушин Jl. С., Осннцев В. Г., Козырев А. С. Бескислородная медь. M.: Металлургия. 1982. 192 с.

9. Влияние концентрации н пара­метров диффузии на выделение водо­рода из металлов в вакууме при темпе­ратурах 20 … 500 °С/В. И. Макарова, Г. В. Скибииа. Вопросы атомной науки и техники. Сер. Общая н ядерная физика. Харьковский физико-технн- ческнй институт АН УССР, 1983. Вып. 2. С. 70—73.

10. Влияние оксидирования в раз­личных средах иа газовыделение стали 12Х18НФ0Т в вакууме/В. И. Мака­рова, А. Н. Са<1юнов, Г. В. Скибина, В. И. Ерохниа//Изв. вузов. Машино­строение. 1979. № ю. С. 110—114′

11. Влияние поверхностных окислов иа диффузию водорода и газовыделения

Алюминия/В. Г. Антонов, А. А. Зябре0< В. И. Макарова, А. Н. Сафонов, Г. В. Скнбина: Электронная техника. Серия Материалы, 1977, вып. 8. С. 23— 28. ,

12. Влияние различных способов^ работки поверхности иа газовЫДеле" ние стали 12Х18Н10Т в вакууме/ о И. Макарова, А. Н. Сафонов, г" в Скибина//Изв. вузов. Машино­строение. 1980. № 1. С. 92-96.

13. Возможности применения хро­мированной малоуглеродистой сталь­ной ленты/А. Н. Сафонов, Ю. К. Бе­лов, В. И. Макарова, Г. В. Скибииа// Изв вузов. Машиностроение. 1978. jfy 7. С. 116-120.

14. Ворошиин Jl. Г. Антикорро­зионные диффузионные покрытия. Минск: Наука и техника, 1981. 296 с.

15. Высокотемпературные неоргани­ческие покрытия/Под ред. Дж. Гуме — ннка: Пер. с англ. M.: Металлургия, 1968. 330 с.

16. Газовыделение алюминиевой по­лимерной пленки в вакууме при пони­женных температурах/А. Н. Сафонов,

B. И. Макарова, В. П. Шатохнн, Г. В. Скибина, В. И. Ерохина// Электронная техника. 1982. Вып. 2.

C. 68—70.

17. Газовыделение покрытий из алю­миния, нанесенного газопламенным методом/В. И. Макарова, Г. В.’Ски­бина, А. И. Жигулев. M.: 1987. 6 с. Деп. в ВИНИТИ 17.07.87 № 5207—В87.

18. Газовыделенне коррозионных сталей, подвергнутых высокотемпера­турному оксидироваиию/В. И. Мака­рова, А. Н. Сафонов, Г. В. Скйбииа, В. И. Ерохина//Электроиная техника. Материалы. 1979. Вып. 6. С. 31—35.

P1-IO’,

Сплав

0CT1

Ом. м

Аморфные сплавы

0

1,52

3,9

1,42

4,2

1,39

—2,6

1,55

—2,3

1,54

—123

1,36

-93

1,37

-90

1,37

Традиционные кристаллические сплавы

Cu66Ni45

±20

0,49

NisoCr20

70

1,08

Nie4Cr11FeZ5

180

1,10

Ностыо петли гистерезиса. MC исполь­зуют для изготовления трансформато­ров и электромагнитных устройств, работающих на повышенных частотах, что позволяет уменьшить габариты изделий и удельные потери. Отечест­венные марки сплавов Н25-А и 10НСР.

Высокопроницаемые железокобаль — товые MC (табл. 93) могут заменить в радиоэлектронной аппаратуре пермал­лои с высокой индукцией; превосходят последние по некоторым свойствам и по технологичности. Отечественные марки MC: К83-А, К25-А, 24КСР, 71К. НСР, 45НПР-А и др.

Методом катодного распыления полу­чены аморфные пленки из магиитотвер — Дого сплава SmCo5 с магнитной энер­гией 120 кТл — A/’м, которые могут найти применение для изготовления малога­баритных постоянных магнитов различ­ного назначения.

Ni68Sii5Bi7 NieeSiioB22

NifiTSiaB29

Ni6TSi7B26

Ni68Si12B20

Cu77Ag8P15

Cu79Ag6P15

Cu60AgfiPu

Инварные аморфные сплавы. Неко­торые MC на основе железа( 93ЖХР-А, 96ДР-А) в определенных температур­ных интервалах имеют низкий коэффи­циент линейного расширения [а <3 < IO^(0C)""1]-При комнатной темпера­туре их свойства близки к свойствам поликристаллического сплава 36Н. Они сохраняют низкое значение ос вплоть до температуры 250—300 0C1 в то время как сплав 36Н — до 100 0C1

Резистивные аморфные сплавы

Имеют высокое электрическое сопротив­ление. Из них изготовляют микропро­вод в изоляции из стекла. Свойства некоторых резистивных материалов приведены в табл. 94.

MC (системы Ni—Si—В) выгодно отличаются по свойствам от кристалли­ческих сплавов. Они имеют на порядок ниже термический коэффициент элек­тросопротивления и в 1,5 раза больше удельное электрическое сопротивле­ние. Сплавы парамагнитны, коррози­онно-стойки, обладают линейной тем­пературной зависимостью ЭДС и отно­сительно высокой температурой крис­таллизации. Их можно использовать не только для изготовления прецизионных резисторов, но и для тензодатчиков при измерении деформаций и микросмеще­ний и т. д.

9. ДИЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ

Диэлектрик — материал, основным электрическим свойством которого яв­ляется способность поляризоваться в электрическом поле (ГОСТ 19880—74). Диэлектрический материал предназна­чен для использования его диэлектри­ческих свойств(ГОСТ 21515—76). Важ­ным свойством диэлектриков является их высокое удельное электрическое сопротивление (IO7—IOl8Ом-м).

Явление поляризации диэлектрика заключается в возникновении электри­ческого момента тела под влиянием внешних воздействий (чаще всего внеш­него электрического поля). Количест­венно электрическая поляризация ве­щества характеризуется поляризован-

Ностыо р (Кл/м2) — векторной величи­ной, равной пределу отношения элек­трического момента некоторого объема — >

Вещества pi к этому объему Vi при стремлении последнего к нулю:

Р = Iim Hl-

Vi-^O Щ •

Механизм поляризации диэлектриков зависит от строения диэлектрика. Ди­электрики бывают полярными и непо — лярными. Полярный диэлектрик содер­жит электрические диполи — молеку — ды, обладающие дипольным моментом и способные к переориентации во внеш­нем электрическом поле. В отсутствие поля полярные молекулы находятся в хаотическом тепловом движении и ориентированы беспорядочно. При на­ложении электрического поля диполь — ные моменты молекул ориентируются преимущественно по полю и диэлек­трик становится поляризованным.

1950

4

35

0,23

250

52

1700

1880

5

35

0,22

300

51

1650

1800

6

35

0,21

350

50

1540

1720

7

36

0,24

400

48

1450

1630

8

37

0,28

450

45

1380

1520

9

39

0,32

500

41

1270

1400

10

40

0,36

5ХВ2СФ (880 °С; HRC 57)

200

54

1830

2000

2

15

0,15

250

53

1800

1920

4

17

0,16

300

52

1770

1860

5

20

0,17

350

51

1660

1800

6

22

0,18

400

50

1560

1700

8

25

0,20

450

46

1420

1600

9

27

0,22

500

44

1330

1500

10

30

0,24

6ХВ2С (880 °С; HRC 61)

200

58

1960

2150

2

10

0,10

250

57

1910

2040

2

11

0,15

300

54

1870

1950

4

12—28

0,20

350

52

1770

1880

5

15—26

0,20

400

50

1650

1770

5

17—26

0,22

450

47

1600

1700

7

19—31

0,23

500

42

1550

1640

9

20—33

0,25

550

40

1440

1520

9

26

0,27

6ХВГ (870 °С; HRC > 57)

200

55

1850

1870

2

2

0,25

300

54

1740

2040

0

5

0,13

400

50

1500

1750

6

25

0,20

1000±200

15

45

0,1

0,60

0,20

1800

40

0,35

0,110

20

0,50

200

4,4—4,6

1500НМ

1500±300

15

45

0,1

0,60

0,10

2500

0,35

0,110

24

0,50

200

4,4—4,6

2000НН

2000±.1fl§

85

270

0,1

0,10

7000

12

0,25

0,120

8

24

10

70

4,8—5,1

2000HM

2000i|gg

15

45

0,1

0,50

0,05

3500

20

0,38

0,130

0,50

200

4,4—4,6

3000НМ

3000±500

¦35

60

0,1

0,10

0,002

3500

20

0,35

0,120

12

0,50

140

4,6—4,8

II группа.

Термостабильные ферриты

7ВН

7±1

680

_

70

220

150

15

4400

0,07

0,06

2240

10е

450

3,8

20ВН

20±4

300

_

30

120

65

45

2000

0,20

0,10

1000

IO6

450

3,7—4,0

ЗОВ H

30±5

170

_

30

200

110

90

1600

0,26

0,070

520

IO3

450

4,5—4,8

50В H

50± 10

180

_

20

70

40

170

800

0,30

0,200

360

IO4

450

4,5—4,8

100ВН

100±20

135

18

35

25

280

480

0,36

0,150

280

IO5

400

4,5—4,8

150В H

150±20

135

_

12

25,0

15

330

520

0,35

0,150

240

IO4

400

4,5-4,8

700НМ

700±200

80

3

5,0

2,0

1900

128

0,38

0,050

240

20

240

4,3

1000НМЗ

1000±200

5

15

0,1

1,80

0,60

2000

80

0,33

73 500

1015

9,1

18,1

83,7

0,09

70 600


Оловянных бронз. Железо повышает механические свойства и температуру рекристаллизации, однако повышенное содержание железа ухудшает техноло­гические и коррозионные характери­стики бронз.

Оловянные бронзы, об­рабатываемые давлени­ем — деформируемые, подразделяют­ся иа следующие группы (ГОСТ 5017—74): оловянно-фосфористые бронзы БрОФ8,0—0,3; БрОФ6,5— —0,4; БрОФ6,5—0,15; БрОФ7—0,2; БрОФ4—0,25; оловяино-цинковые бронзы БрОЦ4—3; оловянно-цинково — свинцовые бронзы БрОЦС4—4—2,5 и БрОЦС4—4—4.

Физические и мехаинческие свойства бронз приведены в табл. 39, 40. Ме­ханические свойства оловянных бронз при низких температурах приведены в табл. 41.

Бронзы БрОФ8—0,3 и БрОФ6,5—0,4 лридгеняют для сеток целлюлозно — бумажной промышленности. Бронза БрОФ6,5—0,4 также используется для пружии, деталей машин и подшипни­ков. Бронза БрОФ6,5—0,15 приме­няется для изготовления лент, полос, прутков, деталей подшипников, би­металлических изделий; бронза БрОФ7—о,2 — для прутков, шестерен, зубчатых колес, втулок и прокладок Еысоконагруженных машин; бронза ЬрОФ4—0,25 — для трубок контроль­но-измерительных и других приборов, для манометрических пружии; бронза БрОЦ4—3 — для лент, полос, прут­ков, применяемых в электротехнике, для токоведущих пружин, контактов, штепсельных разъемов, для пружин­ной проволоки в химической промыш­ленности, точной механике, для арма­туры, шаберов в бумажной промышлен­ности; бронзы БрОЦС4—4—2,5 и БрОЦС4—4—4 — для втулок и под­шипников в автотракторной и авто­мобильной промышленности.

Оловянные бронзы, обрабатываемые давлением, могут поставляться, так же как и латуни, в мягком (отожженном), полутвердом, твердом и особо твердом состоянии.

Бронзы БрОФ6,5—0,4, БрОФ6,5— 0,15 и БрОЦС4—4—2,5 обрабатывают­ся обычно в холодном состоянии (про­катка, волочение), а в горячем состоя­нии —• лишь прессованием. Бронза БрОЦ4—3 хорошо обрабатывается да­влением в горячем и холодном состоя­нии. Виды и свойства плоского и кру­глого проката из оловянных бронз приведены в табл. 42 и 43.

Литейные оловянные бронзы. Жидкотекучесть литейных оловянных бронз ниже, чем у других бронз, однако они имеют незначитель­ную объемную усадку, что позволяет получать из этих сплавов фасонные отливки бронзы.

Оловянные шихтовые литейные брон­зы в чушках (ГОСТ 614—73} служат


40. Механические свойства и технологические характеристики оловянных бронз, обрабатываемых давлением [17, 18, 23, 24]


Коэффици­ент трения

Температура, eC


Oh^

1С со S

S 4> К XCo

МПа

В H

А о

ST VO к со

А & оо

А >

As

^

Сс е;

Ч «о S

(5 h S

Ег cj ej

CC S CZ

Ж а л

НВ, МПа

CU1, МПа

6, %

Бронза

S

Гай* а

3 я

Sl

Ая О а,


245—345

295—440 685—785

140

15—30

60—70 7—12

При 10- IO6 циклов 265—335

490- 590