Все о металле, его обработке и переработке
Партнеры
  • .

admin

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 119

8. Колотило Д. M., Челядинов Jl. M., Углеродные литейные формы. Киев: Наукова думка, 1971. 163 с.

9. Криштал М. К., Титенский Э. Г, Свойства ковкого чугуна. M.: Метал­лургия, 1967. 231 с.

10. Мальцев М. В. Металлография промышленных цветных металлов и сплавов. M.: Металлургия, !970. 364 с.

11. Машиностроительные материа­лы: Справочник/Под ред. В. М. Раска — това. М.: Машиностроение, 1980. 512 Ц

12. Отливки из чугуна с шаровид! ным и вермнкулярным графитом/ Э. В. Захарченко, Ю. Н. Левченко В. Г. Горенко и др. Киев: Наукова думка, 1986. 248 с.

13. Пастухова Ж. П., Pax — штадт А. Г. Пружинные сплавы цвет­ных металлов. M.: Металлургия, 1984 364 с.

14. Пивоварский Е. Высококаче­ственный чугун. Т. 1. M.: Металлур­гия, 1965. 650 с.

15. Прейскурант № 25-01. Оптовые цены на отливки, поковки и горячие штамповки. M.: Прейскурантиздат 198!. 463 с.

16. Розенберг В. M., Иедлин- ская 3. M., Черникова А. В.’/Метал­ловедение и термическая обработка цветных металлов и сплавов. Труды института Гипродветметобпаботка. M.: Металлургия, 1978. Вып. 55. С. 47—49.

17. Рубин М. Б., Бахарева В. Е. Подшипники в судовой техннке. Л.: Судостроение, 1987. 344 с.

18. Смирягин А. П., Смиряги — иа Н. А., Белова А. В. Промышленные Цветные металлы и сплавы. M.: Ме­таллургия, 1974. 488 с.

19. Солнцев Jl. А., Зайденберг A. M., Малый А. Ф. Получение чугунов по­вышенной прочности. Харьков: Вгаца школа, !986. 152 с.

20. Справочник по чугунному литью/ Под ред. Н. Г. Гиршовича, Л.: Маши­ностроение, 1978. 758 с.

21. Федюкин В. К. Термоцикличе­ская обработка сталей и чугунов. Л.: Ленинградский университет, 1977. 144 с.

22. Чугунное литье в стаикострое — нии/Г. И. Клецкин, Г. Г. Абрамов, И. М. Воловик и др. M.: Машино­строение, 1975. 320 с.

23. Шпичинецкий Г. E., Шпичинец- кий Е. С. Медь, никель и их сплавы// Справочник металлиста. M.: Машино­строение. Т. 2, 1976. С. 415—453.

24. Шпагин А. И. Антифрикционные сплавы. M,: Металлургиздат, 1956, 320 с.

1, ПРОЦЕСС ИЗНАШИВАНИЯ И МЕТОДЫ ПОВЫШЕНИЯ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ

Повышение надежности узлов трения машин — важная проблема современ­ного машиностроения. Самая совер­шенная по замыслу и конструкции машина может оказаться неработоспо­собной из-за неудовлетворительного функционирования узлов трения — подшипников, подпятников, шарниров, направляющих, кулачковых механиз­мов, тормозных устройств и т. п. Тре­ние и изнашивание при контакте деталей машнн и инструмента с обра­батываемым материалом и внешней средой (почвой, дорогой, рудой, углем, строительными ма1ериалами, метал­лами и сплавами и т. п.) определяют эффективность выполнения ими рабо­чих функций.

Явления и процессы, происходящие в зоне взаимодействия поверхностей при тренин и изнашивании в присут­ствии различных жидких и газообраз­ных сред, многообразны и сложны [69]. На участках фактического контакта шероховатых поверхностей действуют громадные удельные нагрузки, опре­деляемые в пределе твердостью мате­риалов, находящихся в контакте. При Граничной смазке давления перерас­пределяются незначительно. Лишь при! Условиях гидродинамической или эла — стогидродинамической смазки нагрузка а трущемся сопряжении распределя­ется более равномерно по номинальной площади контакта.

В зоне контакта вершин поверхност­ных неровностей при трении неизбежны громадные деформации сдвига и при яжелых режимах трения (высокие корости и нагрузки) возникают темпе — Рэтуры (температурные вспышки), мо — УЩие достигать точки плавления мате­риалов, находящихся в контакте, В 5*

Результате материал, поверхностных неровностей, непосредственно участ­вующих в трении, а также оксидные и адсорбированные пленки и «зажатая» между поверхностями смазка находятся в своеобразных миниатюрных химиче­ских реакторах с экстремальными па­раметрами (по нагрузкам, температу­рам и сдвиговым деформациям). В этих короткоживущнх (при больших ско­ростях скольжения) микрореакторах осуществляются различные физические и химические процессы в весьма не­равновесных условиях с образованием новых веществ н состояний материалов трущихся тел.

Проблемы трення, изнашивания и смазки сложны. В них тесно перепле­лись интересы разных фундаменталь­ных н прикладных наук: механики, физики, физической химии, химии, материаловедения, теории прочности и пластичности и т. п. Процессы на участках фактического контакта, в том числе и разрушения, приводящие к отделению частиц, происходят при весьма быстро изменяющихся неравно­весных условиях.

Ш МАТЕРИАЛЫ

_________ ТРИБОТЕХНИЧЕСКОГО

НАЗНАЧЕНИЯ

В соответствии с ГОСТ 27674—88 изнашивание классифицируется как процесс отделения материала с поверх­ности твердого тела и (или) увеличения его остаточной деформации при трении, проявляющийся в постепенном измене­нии размеров и (или) формы гела. В результате изнашивания возникает износ, определяемый в абсолютных или относительных единицах. В абсолют­ных единицах износ определяется по потере массы путем взвешивания, уменьшению линейных размеров, изме­нению объема детали. Износ, отнесен­ный к пути трения, объему выполнен­ной работы, работе трения и т. д., является показателем интенсивности изнашивания. Износ, отнесенный ко времени процесса трения, определяет скорость изнашивания.

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 253

Минимально допу — щ стимый радиус — Щ изгиба, мм iI

Первая

Вторая

Без нагрева

С нагревом ‘

MAl

250—350

2,2—2,4

1,5—1,6

35—45

6—8

1,5—2,5 "

МА8-М

250—350

2,3—2,6

1,7—1,8

40—55

4,5—6

1,5-2,5

МА8-Н

230—280

1,8—2,0

70—80

МА2-1

250—320

2,2—2,4

1,6—1,7

50—65

5—7

1,5—2,5 f.

MAll

250—420

2,0—2,1

1,5—1,7

50—80

5,5—6

2—3

МА15

200—300

2,1—2,15

1,6—1,7

40—60

6—8

2—3

89. Физические свойства деформируемых магниевых сплавов [31 ]

A-10s, 0C-1,

При

Температуре, "С

P1-IO’,!

Сплав

Р,

К

С.

Т/м3

Бт/(м.°С)

Дж/(кг-°С)

MkOm-ib

20-

20 —

200—300

J00

200

MAl

1,76

26

26,5

125,6

1004,8

0,061

МА2

1,78

26

26

96,3

1130,4

0,120

МА2-1

1,79

26

26,3

96,3

1088,5

0,120

МА5

1,80

26

26,0

75,3

1130,4

0,130

МА8

1,78

23,7

24,9

27,3

133,9

1046,7

0,051

МАП

1,80

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 6

Высокопрочные стали 12Г2СМФ и 12ГН2МФЮ подвергают закалке с вы­соким отпуском. Закалку проводят в закалочных прессах. Температуру высокого отпуска назначают с учетом легирования в интервале 640—690 0C при выдержке 3—4 мин/мм.

Свойства сталей после нормализации определяются степенью растворения упрочняющих фаз при нагреве, ве­личиной зерна и процессами выделения

1. !Механические свойства сталей с карбоннтридным упрочнением [11]

Сталь

Ст0,2

6

KCV, МДж/мг, при температуре, "G

МПа

% ‘

—40

—го

Не менее

15ГСФ

560

400

18

15Г2СФД

560

400

18

0,3

14Г2АФД

550

400

20

0,4

0,3

16Г2АФД

580

420

20

0,4

0,3

18Г2АФДпс ‘

600

450

• 19

0,4

0,3

12ХГН2МФБАЮ (после

850—930

750—870

12

0,3

Закалкн и отпуска)

Упрочняющих фаз в дисперсной форме при охлаждении.

В связи с тем, что дисперсные ча­стицы повышают не только прочность, но и вязкость (ограничивая рост зер­на), нормализованный прокат разной толщнны мало различается по ударной вязкости и хладостойкости. Между тем свойства стали в горячекатаном

2. Критические температуры хрупкости стали с карбоннтридным упрочнением ?18J

Сталь

Тип об­разца

Порог хладно­ломкости, °С [2]

14Г2АФ

J *%

—90-—100

IV [3]

—30-=—40

16Г2АФ

I

—90-=—100

Закалка 920 °С, 20 мин + + старение 520 °С, 10 ч

1510

3,1

0,31

ВТ22

Отжиг 750 0C, 1 ч, охла­ждение с печью до 350°С, затем на воздухе

1080

1000

0,147

Отжиг 800 0C, 15 мин, охлаждение с печью до 350 °С, — затем на воздухе

1060

8,1

0,167

Закалка 750 0C, 15 мин+ + старение 500°С, 16 ч

1480

5,3

0,088

Закалка 750 0C, 15 мнн — f — ¦ + старение 550 °С, 16ч

1345

3,7

0,049


Свариваются. После сварки требуется отжиг для повышения пластичности сварного шва. Они менее склонны к водородной хрупкости, чем а — и псевдо-а-сплавы, так как водород об­ладает большей растворимостью в (З-фазе (см. табл. 49). Двухфазные сплавы куются, штампуются и прока­тываются легче, чем сплавы с «-струк­турой. Они поставляются в виде поко­вок, штамповок, прутков, листов, лен­ты. Технологические свойства и обла­сти применения сплавов представлены в табл. 69.

Однофазные fi-сплавы не имеют про­мышленного значения, так как для получения устойчивой ^-структуры сплавы должны быть легированы боль­шим количеством изоморфных fi-стаби- лизаторов (V, Mo, Nb, Та) — дорогих, дефицитных и обладающих высокой плотностью.

Псевдо-р-сплавы. Это высоколеги­рованные в основном |3-стабилизатора — ыи сплавы. Суммарное количество ле­гирующих элементов в них, как пра­вило, превышает 20 %. Наиболее часто их легируют Mo, V, Cr, реже Fe, Zr, Sn. Алюминий присутствует почти во всех сплавах в небольшом количестве

3 %). В равновесном состоянии они имеют в основном ^-структуру и не­большое количество а-фазы.

После закалки имеют структуру пе­реохлажденной метастабильной P’-фа­зы, обеспечивающей высокую пластич­ность сплавам (6= 12Н-40 % , ф = — 30-^-60%) и хорошую обрабатывае­мость давлением; ав ~ 650-г 1000 МПа. При старении сплавов временное со­противление увеличивается приблизи­тельно в 1,5 раза и достигает 1300— 1800 МПа. Плотность сплавов нахо­дится в интервале 4,9—5,1 т/м3, а удельная прочность, самая высокая среди титановых сплавов, превышает 30 км. Сплавы обладают низкой склон­ностью к водородной хрупкости, но чувствительны к примесям — кисло­роду и углероду, вызывающим сниже­ние пластичности и вязкости; сварные швы имеют пониженную пластичность; термическая стабильность низкая. Наи­большее распространение в промыш­ленности получил сплав ВТ15 (~3 % Al, ~8 % Mo и 11 % Cr). Этот сплав выпускается в виде полос, листов, прутков, поковок и рекомендует» для длительной работы при темпеп,’ туре до 350 °С. Ра-

Литейные титановые сплавы.

Большой температурный интервал кри’ сталлизации обеспечивает высокую’ жндкотекучесть и плотность отливок из титановых сплавов. Они отличаются малой склонностью к образованию горячих трещин; линейная усадка 1 %; объемная усадка 3 %.

Плавку и заливку сплавов на основе титана осуществляют в среде нейтраль­ных газов или в вакууме в связи с их высокой химической активностью при иагреве.

Отливки изготовляют методом фа. сонного литья в чугунные, стальные а специальные формы. Для получения высококачественных сложных титано­вых отливок необходим комплексный подход к выбору оптимальных режи­мов литья как при плавке и заливке металла, так и при формировании от­ливки в литейной форме.

Литейные сплавы обладают более низкими механическими свойствами, чем соответствующие деформируемые, Упрочняющая термическая обработка не применяется, так как резко снижает пластичность сплавов.

Св. 5-IO22 до 1 • IO2^TB

ИМЭО-4

Св. 5-IO24

Имдц-з

* МО28 » I-IO81J

ИМЭО-5

7.1023—2- IO24

ИМДЦ-4

» ЫО24 > 8.101*

ИМЭТ-1

Б. 1022—9- IO23

Имдм

(1—7). IO22 Я

88. Коэффициент оптического пропускания (T) арсенида индия марки ИМЭП-1 для толщины образца (3н=0,1) мм (ТУ 48-4-420—80)

T ^пр/^пад

Длина волны, мкм

Т фпр/фпад

Длина волны, мкм

0

0,4

3,4 4,3

0,42 0,40

4,7 ^

Св. 5,3 ?

89. Электрофизические свойства монокристаллов фосфида индия j

Марка

Концентрация ОНЗ, м~ 3

Подвижность ОНЗ, мV(B-C)

Плотность % дислокаций, d

М — J

ФИЭ-1

<5-IO22 ‘

0,30

ФИЭТ-2

5.1022—5. ICF

0,25

Б-IO8 I

ФИЭТ-3

5. Ю23—5-IO24

0,10

ФИДЦ-1

5. IO23-MO25

MOa J

ФИДЦ-2

1. Ю24—8« IO24

Монокристаллический фосфид индия, предназначенный для производства по* лупроводниковых приборов, изготоа* ляют электронного (ФИЭ) и дырочного (ФИФ) типа электрической проводи­мости. В качестве легирующих элемен­тов используют теллур или цинк. Ос­новные электрофизические свойства различных марок фосфида индия при­ведены в табл. 89.

Антимонид индия (ТУ 48-4-292—85) Поликристаллический и монокристал­лический, предназначенный для произ­водства фотосопротивлений и других полупроводниковых приборов, полу­чают по методу Чохральского с ориен­тацией продольной оси слитка [211]. Отклонение плоскости торцового среза от плоскости ориентации не более 3°.

90. Электрофизические свойства антимонида индия (ТУ 48-4-292—85)

¦

Подвижность

Плотность

Марка

Концентрация ОНЗ, м"»

(Pj-Рг), Ом. м

ОНЗ, м2/(В ¦ с),

Дислокаций,

М"2, не более

Не менее

ИСД-1

1. IO18—5- IOle

0,5—5,0

0,3

5-10«

ИСД-2

З. Ю"— з. IO18

0,5—3,0

0,4

5.10«

Исд-3

5- IO18—3- IOle

0,5-2,5

0,5

Ы0′-

ИСД-Зу

5- IO18—1,5-IO19

0,65—2,0

0,5

1 -107

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 337

Легирование титана позволяет coj давать сплавы с высокой стойкостью в весьма агрессивных средах, напри мер царской водке, азотиой кислот> многих органических кислотах, влз* ном хлоре и др.


Коррозиоиио-стойкие стали, применяемые в СССР (ГОСТ 5632—72)

Структурный класс

Марка

Область применения

Ферритный

08X13, 08Х18Т1

Изделия, подвергающиеся действию сла­боагрессивных сред (атмосферные осадки, слабые растворы минеральных и органи­ческих кислот) при комнатной темпера­туре

15Х25Т

Детали, не подвергающиеся действию ударных нагрузок, работающие в средах окислительного характера

Аустенитиый

08Х18Н10Т

Сварная аппаратура, работающая в окис­лительных средах типа азотной кислоты и др.

08Х17Н13М2Т

Сварная аппаратура, работающая в ки­пящей фосфорной, серной, 10%-иой ук­сусной кислоте и сернокислых средах

10Х14Г14Н4Т

Сварная аппаратура, работающая в окис­лительных средах слабой агрессивности, а также при температурах до —253 0G

03X21Н21М4ГБ

Сварная аппаратура по производству фос­форных удобрений

Аустеиитофер- ритный

08Х22Н6Т

Сварная аппаратура в химической, пище­вой и других отраслях промышленности; является заменителем стали типа Х18Н10Т при температуре до 3000C

08Х21Н6М2Т

Заменитель стали 10Х17Н13М2Т

Мартенситный

20X13, 30X13, 40X13

Режущий, измерительный и хирургиче­ский инструмент, упругие элементы, пред­меты домашнего обихода

Аустеиитомар-

ТеНСИТНЫЙ

07X16Н6

Высокопрочные штампосварные конструк­ции и детали, работающие в слабоагрес­сивных условиях

08Х17Н5МЗ

Нагруженные детали, работающие в атмо­сферных условиях, слабоагрессивных ус­ловиях восстановительного характера

Продолжение табл. 2

Структурный класс

Марка

Область применения

Мартенсито-

Ферритиый

12X13

Предметы домашнего обихода, изделия работающие в слабоокислительиых усл0!

ВИЯХ

14X17Н2

Нагруженные детали, работающие в ела- боагрессивных условиях окислительйого характера в авиационной, химической промышленности

Коррозионная стойкость <в баллах) сталей [68]

Коррозионная среда

T, eC

08X13, 12X13

08XI8T1

I

15X25

08X21Н5Т

Ir — «

S

Ф

X

4

X

5

X0IH8IX80

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 57

Кроме того, из-за разного коэффи­циента термического расширения гра­фита и металлической основы (си. табл. 8) при охлаждении отливок в чугуне возникают структурные на­пряжения II рода, которые, постепенно возрастая, достигают предела упру­гости материала в местах коицентра_- щш напряжений (при пластинчатой


ЛАпме графита). Поэтому дополни­тельная внешняя нагрузка любой ве­тчины вызывает необратимые пласти­ческие деформации в материале, и чугун с пластинчатым графитом в ли­том состоянии, по существу, не имеет предела упругости [5]. Однако он может приобрести это свойство в ре­зультате «тренировки» различными на­грузками, приводящими к упрочнению металлической основы в местах кон­центрации напряжений. Этой же цели могут служить различные варианты термомеханической или термоцикли — ческон обработки [21, 22], что осо­бенно важно для высокоточных дета­лей прецизионных станков и других подобных машин.

Упрочнение металлической основы в местах концентрации напряжений происходит при естественном старе­нии отливок из чугуна с пластинчатым графитом (вылеживании) даже при отсутствии напряжений I рода, из-за протекания релаксацисжных процессов высоких напряжений Il рода. В ре­зультате возрастает сопротивляемость образованию пластических деформаций при вагружении небольшими нагруз­ками. Указанный процесс интенсифи­цируется при вылеживании отливок на воздухе, когда добавляется термо — Циклнческое воздействие изменений по­годных условий.

Модуль упругости чугуна E из-за графитовых включений ниже, чем у его металлической основы, так как образуются дополнительные обратимые деформации полостей, занятых графи­том, особенно заметные при больших нагрузках. Поэтому значение E умень­шается с увеличением нагрузки.

Все отмеченные явления становятся менее заметными при увеличении дис­персности пластинчатого графита до 100—200 мкм и особенно при его компактных формах (вермикулярный, шаровидный графит). Поэтому ковкий и высокопрочный чугуны при одина­ковой структуре металлической ос­новы имеют более высокую прочность, модуль упругости, пластичность; у них появляется предел упругости.

Наличие графитовых включений де­лает чугун, особенно с пластинчатым графитом, практически не чувстви­тельным к надрезам, что позволяет конкурировать ему с более прочной сталью по сопротивлению усталости и пределу выносливости. Включения графита обеспечивают высокую изно­состойкость чугуна в условиях трения скольжения со смазкой и т. д.

Серый чугун с пластинчатым гра­фитом. В табл. 16 приведены механи­ческие свойства и рекомендуемый хи­мический состав серого чугуна по ГОСТ 1412—85, а в табл. 17 — иекото-

16. Механические свойства н рекомендуемый состав серого чугуна (ГОСТ 1412—85)


Мае. доля элементов,


Чугуя

Si

Mn

Твердость HB-IO-1, МПа


Не более


143—229 163—229 170—241 170—241 170—241 170—241

180— 250

Счю

СЧ15 СЧ18 СЧ20 СЧ21 СЧ24 СЧ25 СЧЗО СЧ35

98 147 176 196 206 235 245 294 343

3,5-3,7 3,5—3,7 3,4—3,6 3,3—3,5 3,3—3,5 3,2—3,4 3,2—3,4 3,0—3,2 2,9—3,0

0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,12 0,12

2,2- 2,0- 1,9- 1,4- 1,4- 1,4- 1,4- 1,0- 1,0-

-2,6 -2,4 -2,3 -2,2 -2,2 -2,2 -2,2 -1,3 -1,1

0,5—0,8 0,5—0,8 0,5—0,7

0,3

0,2

0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2

0,7- 0,7- 0,7- 0,7- 0,7- 0,7-

,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 ¦1,1

181— 255 197—269


Для^ Рнмечание. Чугуиы марок СЧ25 и выше обычно модифицируют FeSi, них содержание Si в таблице дано после введения модификатора.

550

То же

700

18Х12ВМБФР

Стали мартенситно-ферритнс

Поковки, турбинные лопат­ки, трубы паровых котлов и паропроводов, крепеж

Го класса

500

Весьма длительный

750

12X13

Лопатки паровых турбин, клапаны гидравлических прессов, болты, гайки, тру­бы, бандажи, арматура кре­кинг-установок

500

То же

750

ИХ17Н2

Рабочие лопатки, диски, ва­лы, втулки

400

Длитель­ный

800

Продолжение табл. ц

Сталь (ГОСТ 5632^72)

Применение

Рекомен­дуемая темпе­ратура примене­ния, 0C

Срок эксплуата­ции

Температура J интенсивного J оцрслення. aC I

08Х16Н13М2Б

Стали аустенитного кл

Поковки для дисков и ро­торов, лопаткн, болты

Icca 600

Весьма длительный

850

09Х16Н15МЗБ

Трубы пароперегревателей н трубопроводов высокого давления

350

То же

850

12Х18Н9Т,

12Х18Н10Т,

12Х18Н12Т

Дгтали выхлопных систем, газовых турбин, турбоком­прессоров, трубы, листовые и сортовые детали

600

То же

850

31Х19Н9МВБТ

Роторы, диски, болты, по­ковки, лопатки н др.

600

Весьма длительный

800

55Х20Г9АН4

Клапаны моторов

600

То же

750

12. Механические свойства (не менее) высоколегированных теплостойких сталей при повышенных температурах [44, 45, 47, 51]

3 с о S

O-I

(N = 10′) для образца

Сталь (ГОСТ 6632—72)

Режимы термической обработки

В

О,

&U

Сч О О.

Ss

Гладкого

С надре­зом

С

О

О О

000 00>?

000 OI/Io

О О

О о

D

. .

Hg

МПа

40Х10С2М

Закалка с IlOO0C, масло, отпуск 800 0C,

Вода

550 600

130

95

ВТ6

420

140

390

250

53

ВТЗ-1

550

_

360

75

‘ —

Втз-l

600

250

_

BT16

__

_

_

Вт 14 *2

540

__

BT9

740—800

50

_

600—680

350—400

440

400

16

230

5,5

ВТ22

П На базе IO7 циклов. *а Закалка + старение.


СЧ

О"

О

О*

Oo 961 —

I д

Ui

О*

¦"1 о*

X

Cf S

А"

5J

Э» евг—

¦"I о"

Со о

T1I о


СО О

Ю

Do OZ-

Oo 69Z —


IO ю ю

Do езг—

Eg

Do 961 —

TC CD t—" СО

Io оо Oi со со nT о


Do ОL-

А

S

S-

«

Cl а» С E

S

X S Ы м S E

S О.

С

Do 692 —

О

СО

О о»

Do езг-

С S

О

00 CTl

О’

S

8 о

О

О

Do 961 —

I I

О с СЧ со сл о


Ю о ю

Я

О

О 00 о

Ю

IO

Ol

О

Do ОL-

00 CD ю CD CD h-


Do 69г —

S

О

О о

О

CD О

Сч

Ч с и


С

Й

Do езг—

О t-

О

О

CD

О

О

I I I

I I

CD

I I I

I I о

Оо

О

СЧ

IO

Со


Эо 961-

Do ОL-

О

Ю

О

00

00

О

О

О

О

IO

IO

<N

СЧ

Ю

Со

СЧ

О

CD

IO

CD

— J

‘ 1

‘ 1

‘ 1

—*

О

О

Ю

Со

Вид терми­ческой об­работки

Предельная рабо­чая температура, 0C

Область применения

Сплав

Дли­тельная

Кратко­времен­ная

МЛ2

150

200

Детали, от которых требуется повышенная коррозионная стойкость и герметичность (горловины, бензобаки, бензомасляная ар. матура и др.)

МЛЗ

До 150

До 150

Детали с высокой герметичностью (деталв арматуры корпусов насосов и др.)

МЛ 4

Т4

150

250

Детали двигателей и других агрегатов, ра — ботающие в условиях высокой коррозион­ной стойкости, статических и динамических нагрузок (корпуса приборов и инструмен­тов, штурвалы и др.)

МЛ5

Т4

150

250

Сплав общего назначения. Нагруженные детали, работающие в условиях морской атмосферы, а также детали двигателей, при­боров и др, (тормозные барабаны, крон? штейны, штурвалы и др.)

МЛ6

Т6

До 150

Высоко- и средиенагруженные детали (де­тали приборов, аппаратуры, корпуса и др.)

Ш18

Т6

150

200

Нагруженные детали (реборды, барабаны колес и другие конструкции)

МЛ9

Т6

250—300

350—400

Детали двигателей, приборов и др.

МЛ 10

Т6

250

350

Нагруженные детали различных конструк­ций, двигателей, приборов и агрегатов^, требующие высокой герметичности и высокой стабильности размеров

МЛ 11

Т6

250

300

Детали двигателей, приборов и агрегатов, требующие повышенной герметичности й не испытывающие высоких нагрузок пр" комнатной температуре

МЛ 12

Т6

200

250

Нагруженные детали (реборды, барабаНВ колес и другие конструкции)

МЛ15

Tl

200

300—350

Нагруженные детали двигателей, приборов» агрегатов, требующие герметичности

Примечания: 1, Сплавы MJ14 и MJ15 повышенной чистоты. 2. Виды термической обработки. См. табл. 28.



’20—140

’60—15)

!60-230

220—240

140—Ш

130—160

! 30—180

220—290 250-260

330-3«

!90—220

260—280

270—310

300—330

220—250

260—280

230—280

320—340 300—320

380—400

МПа

О, s

При

TeMcs

Свойств

34. Деформируемые магниевые сплавы и область их применения [15, 30, Sjj