Все о металле, его обработке и переработке
Партнеры
  • .

Суперсплавы

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 327

147. Свойства одноосно-армированных композиционных материалов с полимерной матрицей [33]

Материал

1 d

Вз

С S

И е

2

Ад а

О

Е, ГПа

"Е/(РЯМ0~5,

KU

СТ_*«, МПа

Органоволокииты

С упрочиителем:

2,5—8,0

0,22—8

100

Эластичным

1,15—1,3

100—190

8—15

10—20

,0

Жестким

1,2-1,4

650—700

50

2—5

35

2,7

Стекловолокниты

2,2

2100

96

70

3,2

*l На базе 10′ циклов.

Жидкокристаллические полимеры представляют новый класс полимеров, которые имеют упорядоченную струк­туру в растворах (лиотропную) или в расплавах (термотропную). Фирмой

Силаииз разрабатываются термотроп — ные полимеры и, в частности, семей­ство нафталиновых сополимеров, ко­торые обозначаются LCP. Уникаль­ные свойства LCP позволяют получить высокие механические характеристики при малой плотности, высокую хими­ческую стойкость и большой диапазон рабочих температур.

Изменение характеристик углепла­стика на основе полиимидной матрицы LAPC-160 и углеродного волокна Ce — лион 6000 с повышенной стойкостью к окислению и модулем упругости 245 ГПа в зависимости от времени выдержки на воздухе при 315 0C представлено в табл. 148. Углепла­стик Селион 6000/LAPC-160 после вы» держки в указанных условиях в те­чение 1000 ч практически не изменяет своих механических характеристик.

В табл. 149 дано сравнение углепла­стиков на основе волокна Селион с разрушающей деформацией 1,8%. Ударная прочность бнсмалеимидного связующего по сравнению с эпоксид­ным значительно улучшается (табл. 150).

Из термопластичных полимеров наи­более перспективны полиэфирэфиркеп — тоны и жидкокристаллические поли­меры.

Характеристики однонаправленных углепластиков со связующим РЕЕК приведены в табл. 151, а углепласти­ков на основе ткани с эпоксидной и

РЕЕК-матрицами — в табл. 152. Угле­пластики с РЕЕК-матрицей в усло­виях влажности и температуры ме­няют характеристики очень незначи­тельно; при этом максимальное влаго — содержание не превышает 0,4 % . Угле­пластики с РЕЕК-матрицей по вяз­кости разрушения иа порядок превос­ходят углепластики с эпоксидной ма­трицей (табл. 153).

Жидкокристаллические полимеры представляют новый класс полимеров, которые имеют упорядоченную струк­туру в растворах (лиотропную) или в расплавах (термотропную).

148. Влияние теплового старения на характеристики углепластика Селион 6000/LAPC-160 (объемное содержание волокна 68 %) (39)

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 589

450

44

1470

1600

10

36

0,45

500

37

1300

1440

10

30

0,30

550

32

1180

1300

11

20

0,42

6ХЗМФС (1000 °С; HRC 59)

150

58

_

_

_

__

0,25

200

57

—;

_

__

0,30

250

56

0,35

300

55

0,35

350

54

0,35

400

52

_

__

0,32

450

51

500

50

0,30

52. Влииние температуры испытаний на механические свойства сталей для ударных инструментов [5, 10]

Сталь

Температура испытаний, 0C

00,2

°в

Б

KCU, МДж/м*

МПа

(


Закалка от 880 0C, масло + отпуск 250 pC, 2 ч

-60 I — -20ч-+150 I —

Изотермическая закалка от 880 0C при 250 0C

—60 —20

0,21 0,25

6XG

0,11 0,12 0,35 0,50 0,55

+ 20 + 60 + 100ч-+200


Закалка от 880 °С, масло + отпуск 450 eC, 2 ч

20

12X13

558

412

20

60

0,9

08Х18Н10

470

196

40

55

ЮХ13СЮ

490

343

15

60

08Х18Н10Т

490

196

40

55

_

12X17

392

245

20

50

12Х18Н10Т

510

196

40

55

0SX17T

По

Согласованию

12Х18Н12Т

539

196

40

55

15X18СЮ

490

294

20

50

36Х18Н25С2

637

343

25

40

_

15Х25Т

441

294

20

45

10Х23Н18

490

196

35

50

_

15X28

441

294

20

45

20Х23Н18

490

196

35

50

_

08Х20Н14С2

539

245

40

50

1,0

20Х25Н20С2

558

294

35

50

20Х20Н14С2

588

294

35

55

12Х25Н16Г7АР

686

323

40

45

25. Механические свойства (не менее) полуфабрикатов из толстолистовой жаростойкой стали, термообработанной в соответствии с рекомендациями ГОСТ 7350—77

Сталь

Ат

В, %

Сталь

CJT

В, %

МПа

МПа

12X13

490

343

21

04Х18Н10

490

176

45

12X17

441

18

08Х18Н10Т

510

206

43

15Х25Т

441

14

12Х18Н12Т

510

206

43

20Х23Н13

568

35

20Х23Н18

539

265

35

12X18Н9 .

529

216

38

Г2Х25Н16Г7АР

735

392

50

12Х18Н9Т

529

216

38

26. Механические свойства (не менее) полуфабрикатов из тонколистовой жаростойкой стали, термообработанной в соответствии с рекомендациями ГОСТ 5582—75


В, %

В.%

Сталь

МПа

МПа

Сталь


12X13

12X17

08Х17Т

08X18Т1

15Х25Т

15X28

21 20 20 30 17 17 40 35

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 96

МПа

В, %

Полосы, ленты

(ГОСТ 1761—79)

Толщина Ширина

1_10 40—300

0,1—2 10—300

БрОФ6,5—0,15;

Мягкая

295

34—38

Полутвердая

440

8—10

Твердая

665

3-5

Особо твердая

745

Термообработаиная

590

10

Ленты

БрОЦ4—3:

Мягкая

295

38

Полутвердая

440

4—8

Твердая

620

2—4

Особо твердая

685

Полосы и ленты

(ГОСТ 15885—77)

Толщина Ширина

1,53—3 50—300

0,5—2 100—200

БрОЦС4—4—2,5:

Мягкая

295

35

Полутвердая

440

10

Твердая

… 1

540

5

43. Круглый прокат из оловянных бронз [11, 17]

Полуфабрикат (размеры, мм)

V

МПа

Б, %Ц

Прутки круглые

I

(ГОСТ 10025—78)

I

Диаметр 6—40

I

БрОФ6,5—0,15 тянутая

410

151

Диаметр 40—110

I

БрОФ7—-0,2 прессован­

440

15 J

Ная

I

Заготовки для изготовле­

Ния проволоки, сеток и

I

Поясов поршневых колец

V

БрОФ6,5—0,15 мягкая

345

55

БрОФ7—0,2 мягкая

355

55

БрОФ8—0,3 мягкая

380—

55

480

БрОФ6,5—0,4 твердая

530

Проволока

J

Диаметр 0,115—2

Il

БрОФ6,5—0,4 твердая

880

ОM

Диаметр 0,5—2

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 552

Основные свойства быстрорежущих сталей в состоянии поставки приведены в табл. 11. Режимы окончательной термической обработки и свойства бы­строрежущих сталей нормальной и Повышенной производительности при­ведены в табл. 12.

Интенсивно развивается группа низ­колегированных быстрорежущих ста — яей с суммарным содержанием вольф­рама и молибдена, не превышающим

5-6 %. *

Инструменты из быстрорежущих ста­лей этой группы предназначены в ос­новном для обработки неупрочненных сталей и чугунов, а также цветных металлов и сплавов. Стойкость ин­струментов из этих сталей прн обра­ботке вышеуказанных групп материа­лов близка к стойкости инструментов из стали Р6М5.

Химический состав некоторых низко­легированных быстрорежущих сталей приведен в табл. 13. Наиболее высо­кими свойствами в этой группе сталей обладают стали Р2М5 и 11М5Ф. Они существенно превосходят стали 11РЗАМЗФ2 и 9Х4МЗФ2АГСТ кан по основным свойствам (табл. 14), так и по шлифуемости (табл. 15).

Особенно перспективно использова­ние низколегированной безвольфрамо­вой стали 11М5Ф. Сталь 11М5ФЮО с 1 % Al имеет более высокую тепло­стойкость и режущие свойства, чем быстрорежущая сталь Р6М5.

Карбидная неоднородность. Быстро­режущие стали относятся к ледебу — рнтному классу. Избыточные карбиды быстрорежущих сталей входят в со­став эвтектики, образующейся по гра­ницам зерен аустеннта или б-феррита.

Литая сталь из-за присутствия эв­тектики имеет высокую хрупкость и низкую прочность. Существенное улуч­шение структуры и прочностных свой­ств достигается после горячей пласти­ческой деформации с обжатием выше 90%.

Однако практически при всех ис­пользуемых условиях деформации аб­солютно равномерного распределения карбидов не наблюдается. Карбидная неоднородность способствует созданию значительной анизотропии свойств в за­готовках больших размеров.

Карбидная неоднородность выражена сильнее в сталях с повышенным со­держанием вольфрама, ванадия и ко­бальта. В сталях с молибденом раз­мер карбидных частиц и их скоплений меньше, что оказывает положитель­ное влияние на свойства последних.

•Форму, расположение и распреде­ление эвтектических карбидов ха­рактеризуют баллом карбидной не­однородности. Для вольфрамовых и


11. Основные свойства быстрорежущих сталей в состоянии поставки [5, 9, |q]


8,7 8,3 8,1 7,9 8,1

8.5 8,2 8,3 8,2 8,3

8,7

8.3

8.4 8,2

8.6

Сталь

Prs

Р9

Р6М5

11РЗАМЗФ2

Р6/Ч5ФЗ

Р12ФЗ

Р18К5Ф2

Р9К5

Р6М5К5

Р9М4К8

Р2АМ9К5

Р18Ф2К8М

Р12Ф4К5

Р12МЗФ2К8

Р8МЗК6С

BUM7K23

P1

Т/м8

Температура,

С

НВ,

МПа,

Ac,

Ar,

Ковки

Отжига

Не более

820

760

1200—900

840-

-860

»3 »18 »

__

; э

Ф

От 2-IO3

До 5- IO4


Тивления торцов от номинального зна­чения 6ри = 15-^35 %; радиальное от­носительное отклонение удельного электрического сопротивления от сред­него значения по торцу слитка Spfl = 5:5 Ю-н 20 % ; относительное отклонение сРедних значений удельного электри­ческого сопротивления по длине слитка 20-35 %,

Кремнии монокристаллический, по­лученный методом бестигельной плавки (ТУ 48-4-466—85), предназначен для производства полупроводниковых при­боров (ПЭС, БИС, СБИС). Слитки монокристаллического кремния, леги­рованные фосфором, изготовляют элек­тронного (Э) типа электрической прово­димости, а легированного бором — дырочного (Д). Монокристаллические слитки не должны иметь дислокаций и свирлевых дефектов. Концентрация атомов оптически активного кислорода (No2) не должна превышать 5- IO21 м~3, концентрация оптически активного уг­лерода (Ne) — не более 5-IO21 м-3. Слнтки имеют диаметр 78±2 мм и длину не менее 80 мм. Удельное элек­трическое сопротивление (УЭС) моно- крнсталлического кремния различных марок и ориентация продольной оси монокристаллического елнтка приведе­ны в табл. 77. Допустимое относитель­ное отклонение средних значений УЭС торцов от номинального значения УЭС составляет 20 % для марок КВЭ и 25 % для марок КВД. Допустимое радиальное отклонен ие УЭС от среднего значения по торцу не более 10 % .

Время жнзни неравновесных носите­лей заряда зависит от номинального УЭС слитка и для электронного типа электрической проводимости состав­ляет (в мке): для номинального УЭС от 0,01 до 0,5 Ом-м — не менее 400рн; св. 0,5 до 1,00 Ом-м — не менее 200рн; св., 1,00 до 1,50 Ом-м —не менее 150рн; для дырочного типа электрической, проводимости от 0,01 до 0,4 Ом-м — не менее 400рн; св. 0,4 до 1,50 Ом-м — ‘ не менее 200рн.

Монокристаллический кремний в слитках (ГОСТ 19658—81, 01СП 17 . 7930), предназначенный для приготов­ления пластнн-подложек, используе­мых в производстве эпитаксиальных структур и структур металл—диэлек­трик—полупроводник, легированный бором (Б) (марки ЭКДБ), изготовляют дырочного типа электрической прово­димости (Д), и легированный фосфором (Ф) (марки ЭКЭФ) или сурьмой (С) (марки ЭКЭС) — электронного типа электрической проводимости (Э) с плот, ностью дислокаций не более IO5 м-а’ Ориентация продольной оси монокрис.’ таллического слитка кремния [Цп или [100]. Предельное отклонение плоскости торцового среза монокри. сталлических елнтков от плоскости ориентации не "должно превышать 3° Номинальные диаметры слитков 62,5 +?’ 78,51| и 102,513 мм. Концентрация кис­лорода в слитках кремния диаметром 62,5 и 78,5 мм не должна превышать 7-IO23 м-3, а в слитках диаметром 102,5 мм — 1 • IO24 м-3. Слнткн кремния с удельным электрическим сопротивле­нием более 0,03 Ом-м должны иметь время жнзни неравновесных носителей заряда: длн электронного типа электри­ческой проводимости — не менее 7,5 мке, для дырочного — не менее 2,5 мке. Десять групп марок слитков монокристаллического кремния харак­теризуются различным номинальным удельным электрическим сопротивле­нием (0,00005—0,4 Ом-м), относитель­ным отклонением средних значений удельного электрического сопротивле­ния торцов от номинального значения на 20—40 % и различным относитель­ным отклонением удельного электриче­ского сопротивления от среднего значе­ния по торцу слитка на 10—20%.

Монокристаллический кремний, пред­назначенный для производства полу­проводниковых источников тока (ТУ 48-4-258—80, ОКП 17 7215), изготов­ляется в виде монокристаллических слитков, полученных по методу Чох — ральского, диаметром 40—55 мм и длиной не менее 50 мм. Ориентация

Продольной оси монокристаллического елнтка [111] или по согласованию с


77. Удельное электрическое сопротивление и ориентация продольной оси монокристаллического слитка для различных марок кремиия (ТУ 48-4-466—85)


Ориен­тация

P — IO2, Ом. м

Марка

Р -102, Ом. м


От 1 до 50 вкл.

» 1 » 50 »

Cb 50 * 150 »

[111] [100] [Ш] [100]

КВД1 КВД2 КВДЗ КВД4

» 50 » 150 »

От 1 до 50 вкл. » 1 » 50 » Св. 50 » 150 » » 50 » 150 »

2900 3100

I

2400 2600

2150 2200

2500 3000

2600 j 3100

3000 3500

HRC

60—62 62—64

62—63 58—59

60—62 57—58

60—62 56—58

60—62 56—58

60—62 56—58

И >>

H

О

J Время, я

1,6

Трехкратный по 1 ч

Шиз

Ю1Л

In IO

Температура отпуска, 0C

170—190 550

170—180 320—350

О о о ю см со

=U

О

— СО

170—200 400—420

О о о ю

CM СО

Eii

CM —I СО

О о C— о — СО

Id IO OO —< CM

HRC

СО со

«и

СО СО

63—64

Ю

(О i

62—64

I

62—64

I

Ю

СО

Л

СО

Закалка

Охлаждаю­щая среда

^ Масло

Масло

Масло

Масло, селитра

Масло, селитра

Масло, щелочь, селитра

I Температура аустеиитиза — ции, °С

980—1010 1140—1160

1000—1030

950—980

!

1030—1050

1000—1030

980—1000

Сталь

Х6Ф4М

Х12ВМФ I

SIX

Х12Ф1

Х12МФ

Х6ВФ


Сталь

42. Рекомендуемые области применения сталей высокой износостойкости [4, 9, 10, 16]

Область применения


Матрицы для прессования абразивных и твердых металлических порошков, пуансоны, вырубные и отрезные штампы для трудно — деформируемых материалов, шлифуемые кубическим нитридом бора и работающие при давлении 1500—1700 МПа Волочильные доски и волоки, глазки для калибрования прут­кового металла под накатку резьбы, гибочные и формовочные штампы сложной формы, матрицы и пуансоны вырубных и про­сечных штампов. Рабочая часть должна быть округлой формы, недопустима работа с ударами. Из стали Х12ВМФ делают штампы более крупные и более сложной формы, чем из стали X12, которую целесообразно использовать в сечениях до 40— 50 мм

Х6Ф4М

Х12

Х12ВМФ

Х12МФ, Х12Ф1

Х6ВФ

Тоже, что и для стали X12, но когда требуется большая вязкость; профилировочные рамки сложной формы; секции кузовных штампов сложных форм; сложные дыропрошивочные матрицы при формовке листового материала; матрицы и пуансоны вы­рубных и просечных штампов сложной конфигурации; пуан­соны и матрицы холодного выдавливания, работающие при дав­лении до 1500—1700 МПа Матрицы и пуансоны холодного прессования, работающие прн давлении до 1400—1600 МПа; резьбо — и зубонакатной инструмент

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 553

2550

820

740

1180—850

840-

-860

2550

815

730

1160—850

840-

-860

2550

1140—850

830-

-850

2550

815

! 180—850

840-

-860

2690

825

1160—850

860-

-880

2690

830

750

1200—900

840-

-860

2850

815

725

U 50—900

840-

-860

2690

840

765

1160—850

840-

-860

2690

800

750

1140—850

840-

-860

2850

1150—900

850-

-860

2690

830

750

1160—950

840-

-860

2930

820

745

1160—850

850-

-870

2850

820

750

1160—900

840-

-860

690

820

750

U 60—900

860-

-880

2850

915

1200—950

860-

-880

3500


Примечание. После ковки хлаждение в колодцах при 750—8000C После выдержки при 840—880 0C охлаждение со скоростью 30—40°С/ч до 720 740 0C1 выдержка не менее 4 ч, охлаждение со скоростью 50 °С/ч до 600 0C, дал" на воздухе.

12. Режимы окончательной термической обработки и свойства быстрорежущих сталей нормальной и повышенной теплостойкости (производительности^ [5, 9, 10]

Сталь

Температ^

Закалки

?ра, 0C отпуска

HRC

Ая, МПа

I Теплостой­кость I (HRC 58), 0C

Р18

1270—

1290

560—570

63—64

2600—3000

620

Р9

1220—

1240

550—570

62—64

2800—3200

620

Р6М5

1200—

1230

540—560

63—65

3200—3600

620

Р6М5ФЗ

1200—

1230

540—560

64—66

2700—3100

625

Р12ФЗ

1230—

1260

550—570

64—66

2400—2600

630

Р18К’Ф2

1270-

1290

560—580

65—67

1800—2200

640

Р9К5

1220—

1240

560—580

64—66

2300—2700

630

Р6М5К5

1210—

1240

540—560

64—66

2600—3000

630

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 278

Химический состав н механические свойства литейных титановых сплавов приведены в табл. 70 и 71.

Порошковые титановые сплавы. Вы­сокая стоимость изготовления и труд­ность механической обработки сплавов на основе титана являются серьезным препятствием на пути их широкого применения. Методы порошковой тех­нологии позволяют повысить коэффи­циент использования металла путем уменьшения отходов при механической обработке и открывают потенциальные возможности получения готовых дет3′ лей для конструкций летательны* аппаратов и двигателей.

Получение порошков из сплавов на основе тнтана является сложной про блемой вследствие вредного влияни различных примесей. Высокая химй ческая активность расплавленного г тана исключает применение больШ» ства огнеупоров в качестве матери»1 для тиглей — оВ

Использование современных ме’w получения легированных порошков м


О 5

Й & « cxS

И • >>

Et Я H к га и о.

Si её

А. с

L Wo

Ф "в"

Га »я

E о

О я

VO ""

M

О

Ч 5 и н

- ьо ю к —

«У

* MS

- 2см

~ I

J S Л О)

S о-fc о.

SgIfr

„ я о. >> Sr 1 s

•&• S ° j аю

* ч

>Я ЧО

О о

Я со

^ о CD

S

Ч

О ч

. s s-gcL

I I — о «о

!VOC О. Щ

Йо S и

Дя г о о

С S

И

R о. P M Ч

К

З

S Sa

S о

S Sio

А ё. о

S

О. а>

Га я

Ь Sg

I то

То ^ ¦

Си

GJ,

ЁУ

CJ

О з S0o

§ S-Ow

S §

О I

VO 1 га

Sg,

4 &

5 P В га Ч <^ ш с

2 s

3 а

Х н U a. S^

Я Sn в O-O U еч-

К

Та s

Et о

Га д.

Clcj

О та X

? 3

5 I

М га

3 C^ — с

5 s

4 CJ

Га н ь

Й о

К

ТО О

Gs

О; д П 2 ТО d) H

H — в- <=( к


H

О

H О

Ю H CQ

S

О

Ю H CQ

А H CQ

4

5

И &

И ъ H в 2 в

Ч сг

X о о.

А

Л) • S

§ г 8 E

G w ч с

В; в;

Ra

E S

P. V

HH

& S

Ч С

Я я a a о

S S

S я E а ало

<У о H

? S

О S — § s

О Л

S s « в

В S -2

«ок

§ « га Э >. я

О о о о.

О

X

S

CJ В"

O-S

О я

И. X! Я

О

CQ Й

6I

О

S

S о в — X

О.®

О к ь — я № О CQ S

О к о, га

° 3

В О

Я S

S о

CX

О X

Б я

VO я л я О, m VO g

О D

О R

Са га

Й *

S — о

§ S

О ь

<=( s

>5 &

О к

В га

S — я

В 5

S S-

<3 я

>3 О.

О к

Q-CQ

О к а — са

° 3 X a

, к P о та у а» о O-kJS

О о«


Продолжение табл. 69


Технологические свойства


Пластичность

Термическая обработка

Обработка резаннем

Свари­ваемость

Сплав

Область применения

Класс прочности

Корро­зионная стойкость


Удовлетво­рительная

ВТ20

Средиепроч — ные

Хоро­шая

Неупрочняе мые

Хорошая

В горячем состо­янии хорошая

Детали, длительно работающие до 5000C


Хорошая

ПТ7М

Трубы и другие тонкостенные сварные детали


Высоко­прочные

Удовле­твори­тельная

ВТЗ-1

Упроч­няемые

Хорошая

В , горячем со­стоянии хорошая

Кованые и штампованные де­тали, работающие при темпе­ратуре до 400 0C (6000 ч) и 450 0C (2000 ч)


Штампосварные детали, дли­тельно работающие до темпе­ратуры 400—450 0C

ВТ6

Хоро­шая


ВГ14

Детали, длительно работающие до температуры 400 0C


Крепежные и резьбовые детали диаметром 40 мм, работающие до температуры 350 0C

Хоро­шая

ВТ16

X орошай


ВТ 22

ВТ9

В горячем со­стоянии удовле­творительная

Хоро­шая

Хорошая

ЙМКф*

D&E

СПРАВОЧНИК СУПЕРСПЛАВОВ — Часть 147

Разрушение металла при ударно — абразивном изнашивании осуществля­ется в результате малоцикловой уста­лости микрообъемов металла вследствие циклического приложения нагрузки при упругопластическом контакте. Ударно-абразивное изнашивание свя­зано с внедрением в металл твердой частицы. Критерием износостойкости, как правило, являются значения твер­дости. Чем выше твердость, тем выше сопротивляемость изнашиванию.

При ударно-гидроабразивном изна­шивании соударение металлических поверхностей происходит при наличии жидкости и твердых частиц. При этом изнашивание происходит путем пря­мого внедрения частиц, связанного с ударом, и относительного их перемеще­ния, что приводит к микрорезанию.

Ударно-усталостное изнашивание происходит при многократном соударе­нии поверхностей в отсутствии абра­зивных частиц. В основе механизма изнашивания этого вида лежит много­кратная деформация поверхностного слоя, приводящая к наклепу, охрупчи — ванию и последующему отделению час­тиц. Износостойкость существенно снижается с увеличением энергии удара.

Ударно-тепловое изнашивание про­исходит при соударении поверхностей, которые по условиям работы испыты­вают значительный объемный нагрев. При таком виде износа отделение час­тиц происходит в результате многократ­ного пластического деформирования или среза объемов металла при внедре­нии твердых частиц.

К материалам, устойчивым при’рабо — те в условиях больших давлений и ударных нагрузок, предъявляются сле­дующие требования: а) повышенная твердость и одновременно определен­ный запас по пластичности; б) повы­шенная теплостойкость; в) высокая коррозионная стойкость.

В СССР и за рубежом основными материалами для эксплуатации в усло­виях высоких давлений и ударных нагрузок являются инструментальные стали [20). В результате термической обработки они приобретают высокую твердость, прочность и износостой­кость. Многие инструментальные стали обладают также теплостойкостью.

Износостойкость материалов, рабо­тающих в условиях больших нагрузок, при ударном их приложении зависит от многих факторов [14, 39, 47, 80, 81, 91].

При ударно-абразивном и ударн0.

Гидроабразивном изнашивании основ­ным критерием интенсивности изнацщ. вания является твердость [81 ]. М. М, Тененбаум [80] оценивает способность абразивных частиц внедряться в по­верхностный слой и разрушать его при перемещении по соотношению значений микротвердости испытуемого материала H и абразива Ha;

При критическом значении коэффи — циента /\т = 0,5 — f — 0,7 возможно раз­рушение металла при однократном воздействии абразивной частицы (ми­крорезание); при Ki > 0,7 процесс изнашивания переходит в многоцихло — вый (частицы износа отделяются в результате многократного деформиро­вания металла) с резко снижающейся интенсивностью изнашивания по мере увеличения коэффициента Kr — При микрорезанин интенсивность изнаши­вания обратно пропорциональна твер­дости, а при многоцикловом разруше­нии зависимость интенсивности изна­шивания от твердости не является линейной.

При одинаковой твердости стали ин­тенсивность изнашивания уменьшается по мере увеличения содержания оста­точного аустенита [80]. По существу, это стали с метастабильным аустени — том. В процессе разрушения микро­объемов металла происходит превраще­ние аустенита в мартенсит; при этом достигается определенное упрочнение поверхностного слоя, создаются сжи­мающие внутренние напряжения, выде­ляются мелкодисперсные карбиды по плоскостям скольжения.

При ударно-абразивном изнашива­нии линейная связь между износостой­костью и твердостью сохраняется Д° определенного значения энергии удаРа [80]. При увеличении энергии удаР® наблюдается либо увеличение темпа интенсивности изнашивания при воз­растании твердости, либо твердость определенном интервале вообще я влияет на износостойкость. При У но-гидроабразивном изнашивании в за висимости от энергии удара содержания углерода и соответствен

Рдости оказывает неоднозначное влияние на интенсивность изнашива-

%ри ударно-усталостном изнашива­ли выбор износостойких материалов устанавливается не только исходя из твердое™- Динамический характер приложения нагрузок не дает возмож­ности использовать инструментальные стали, обладающие высокой твердостью. Стали высокой твердости (HRC 60—63) обладают малой пластичностью, в том числе ударной вязкостью, и плохо перераспределяют напряжения на участках их концентраций. Поэтому сопротивляемость изнашиванию, свя­занная с накоплением повреждений при циклическом нагружении, будет снижаться у сталей, не обладающих определенным запасом пластичности. В связи с этим работа на зарождение трещины, а главное работа, затрачи — гаемая на ее развитие, у сталей, имею­щих высокую твердость, но малый запас пластичности, невелика.