2. Стали общего назначения

Химический состав и свойства пружинных сталей общего назначения регламентируются в ГОСТе 14959—79. В табл. 23 представлены некоторые сведения об этих сталях.

Пружинные стали общего назначения в виде проволоки или ленты можно упрочнять холодной пла­стической деформацией и закалкой на мартенсит с после­дующим отпуском.

Путем пластической деформации особенно широко обра­батывают пружинные стали (углеродистая сталь с 0,65— 1,2 % С. Готовые пружины подвергают стабилизирующему отпуску.

Перед волочением проволоку подвергают патентированию. При этом переохлажденный аустенит превращается в тонкопластинчатую структу­ру — сорбит. Патентирование обычно осуществляется на агрегатах не­прерывного действия, включающих нагревательную печь для аустенити­зации, переохлаждающую ванну и смоточно-намоточные устройства. Нагрев при аустенитизации можно проводить’ и электроконтактным спо­собом. В качестве переохлаждающей среды могут быть использованы расплавы солей (реже свинца), «кипящий» слой и другие среды.

Режим патентирования зависит от диаметра проволоки, химическо­го состава стали, скорости движения проволоки. Для проволоки из уг­леродистой стали с 0,8 %С температура аустенитизации составляет 900 ± ±20°, а патентирования (500±20°С).

Имеется положительный опыт применения высокотемпературной аустенитизации (свыше 1000°С) при патентировании проволоки из за­эвтектоидной стали с 0,9—1,2 % С.

Стическая деформация.

Рис. 117. Схематические кривые релаксации напря­жений при разных темпера­турах (<1<<J<<3<0

Время

Патентнрованнаи проволока со структурой сорбита обладает чрезвы­чайно высоким запасом пластичности и упрочняется до очень высоких значений временного сопротивления. Временное сопротивление патенти – рованной холоднотянутой проволоки зависит от содержания углерода н степени деформации. С увеличением степени деформации при волоче-

Ю ю ю cq cq со

О со

О со

Ю СО СО 00

О

Ю о

SSSS

Сч сч со —

С s

OOQO ю со со сч

О о

СО <N. СО 00

О

СО OO

"Ч" Tf Ю

OOQO со t-^ со ю

OO OO OO OO

* а

F

Cq S

А

OO

©о

> о

Cq

F О

О*

M

Ю

M и S S

F f f f

О о ю ю

С

S

О

OO

Ю Ю —I — о S

OOOQOOO Oi со Oi со со ю Tf

О" о о о" о о* о о" о о о"

Cq сп cq сп

§

T-» © f» со оо со

HHHini

Ь^ююь^оь^ооь^о

Cq

Cq о —

^ 1 — ю—. Ю —

— ю

Со со со

О* с? о* о

. . I .

T– ю ю

* а.

О сГ о о* о* о", о

О ю ю

О

Сп cq t-»

Со

Со со ю T-*

Tl5?

Со ю

Tf СО

? ? H?

T–cqioiocqcqcqt^

Сооооо — соююю

OOOOO

А.

U X

U U

О

SS >>

<

I-.

Ю ю ю _ со ю ю со

С и

P Я РФ. ©Ж

Иин проволоки со структурой сорбита происходит деформация как плас­тинок феррита, так и цементита. Известно, что получение высокой проч­ности сплавов с гетерогенной структурой объясняется уменьшением об­ластей свободного перемещения дислокаций. Для патентированной высокоуглеродистой стали показано (В. Н. Гриднев, Ю. Я. Мешков), что временное сопротивление можно выразить зависимостью, аналогич­ной уравнению Холла—Петча:

OTb = OГ0 + М-1/2, . (41)

Где Д — длина эффективной плоскости скольжения в феррите, пропор­циональная межп ласти ночному расстоянию.

Графическое выражение этой зависимости для патентированной проволоки показано на рис. 118.

Из патентированной холоднотянутой проволоки путем прокатки получают плющеную ленту, которая также широ­ко используется для производст­ва пружин и упругих элементов.

На рис. 119 приведены свой­ства плющеной ленты при разном содержании углерода в зависи­мости от температуры отпуска (деформационного старения).

При старении. в интервале 150—200 0C повышаются как вре­менное сопротивление, так и осо­бенно предел упругости ((То, оз) хо­лоднодеформированной стали. Как

Рис. 118. Прочность ав холоднотянутой па­тентированной проволоки в зависимости от межпластиночиого расстояния Л (В. Н. Грид­нев, Ю. Я. Мешков)

БT, vna

Правило, холоднодеформированные проволока и лента име­ют пониженный предел упругости, что обусловлено высоки­ми остаточными напряжениями и наличием подвижных ди­слокаций. При старении происходит блокирование дислока­ций сегрегациями примесных атомов, ограничение их под­вижности, что приводит к повышению сопротивления нача­ла пластической деформации. Падение пластичности (чис­ло перегибов) в области 4000C обусловлено протеканием полигонизации в а-фазе. Необходимо отметить, что для оценки пластических свойств проволоки и ленты часто ис­пользуют различные технологические характеристики пла­стичности: число перегибов, число скручиваний до разруше­ния, которые для подобных материалов в ряде случаев бо­лее надежны, чем относительное удлинение или относитель­ное сужение.

На практике температуры отпуска холоднодеформиро- ванной проволоки и ленты обычно отвечают температурам, при которых достигается максимальный предел упругости, т. е. для углеродистой стали 150—200 °С, а для сталей с кремнием 200—300 °С.

Б>, МПа

2500х

2000

¦ I

П

150

1500

П.

^sX/

WO

1000

R^Vv

500

I

2

| I

50

100 300 500

Температура отпуска, °С

Рис. 119. Изменение механических свойств (ав, Oq 03^н числа перегибов п) холоднодеформированной (плюще­ной) ленты в зависимости от температуры отпуска (С. В. Грачев):

1 — сталь 50; 2 — У8А; 3 — У10А

Обычно патентированную проволоку и ленту изготовля­ют из углеродистых или низколегированных сталей (60С2, 65Г, 70С2ХА). Легирование патентированной стали ограни­чено, так как большинство легирующих элементов повыша­ют устойчивость аустенита в перлитной области, что неже­лательно для операции патентирования. Кремний повышает предел упругости патентированной холоднодеформирован­ной проволоки и ленты, повышает ее теплостойкость и ре­лаксационную стойкость.

При отпуске холоднодеформированных сталей йзменя – ется и релаксационная стойкость, причем максимум релак­сационной стойкости может достигаться при более высоких температурах отпуска, чем максимум предела упругости. Повышение релаксационной стойкости при отпуске объяс­няется повышением предела упругости и увеличением ста­бильности структуры стали.

6CI03lMPa

100 300 500

Обработку пружинной проволоки и ленты путем закал’ ки на мартенсит с последующим отпуском проводят на уг­леродистых и легированных сталях. Термическую обработ­ку проволоки и особенно ленты часто проводят на закалоч – но-отпускных агрегатах непрерывного действия, хотя во многих случаях закалке и отпуску подвергают и готовые пружины.

В тонких сечениях пружинная проволока и лента из уг­леродистых сталей имеет сквозную прокаливаемость, по­этому легирование пружинных сталей осуществляется в основном для повышения предела упругости и сопротивле­ния релаксации напряжений. При этом следует иметь в виду, что углеродистая сталь может иметь высокий предел упругости, но, с одной стороны, он достигается при таких

Рнс. 120. Изменение предела упругости G0 оа закаленных пру­жинных сталей при отпуске 300 (а) и 350 (б) (В. Я. Зубов)

Температурах и выдержках при отпуске, когда еще недо­статочна пластичность (вязкость) стали, а с другой сторо­ны, предел упругости углеродистых сталей очень чувстви­телен к отпуску, в то время как легированные стали сохраняют высокий предел упругости в более широком ин­тервале температур и выдержек отпуска (рис. 120).

При легировании пружинных сталей кремнием, молиб­деном, вольфрамом растет их релаксационная стойкость при комнатной и повышенных температурах.

На рис. 121 показано влияние температуры отпуска за­каленных сталей 70С2ХА и 70СЗХМВА на снятое при ре­лаксации напряжение ор. С одной стороны, повышение температуры отпуска увеличивает сопротивление релакса­ции (уменьшает ор) вследствие роста стабильности струк­туры, а с другой, понижает релаксационную стойкость стали вследствие падения предела упругости. Максималь­ная релаксационная стойкость (минимальные значения сгр) достигается при температурах отпуска, обеспечивающих до­

Легирование пружинной стали карбидообразующими элементами, задерживающими распад мартенсита при от­пуске — молибденом и вольфрамом (сталь 70СЗХМВА), смещает максимум релаксационной стойкости в сторону более высоких температур отпуска (по сравнению со сталью 70С2ХА).

Влияние легирования хорошо видно и при длительных испытаниях пружинных сталей при комнатной температу­ре. На рис. 122 приведе­ны кривые релаксации на­пряжений пружинной лен­ты из сталей У10А, 70С2ХА и 70СЗХМВА при комнатной температуре в течение 15 лет. Заданное напряжение релаксирует в течение всего времени выдержки. Однако в более легированной стали 70СЗХМВА релаксация напряжений замедленна.

Gp, МПа

SOO

SOO

\\ у

\

400

– VV/

\\

ZOO

I Л—T

0

Гоо чао воо

200 400 BOB

Температура отпуска, "С

Рис. 121. Влияние температуры отпус­ка закаленных пружинных сталей 70C2XA (а) н 70C3XMBA (б) на снятое при релаксации напряжение Op. На­чальное напряжение Oo= 1060 МПа (С. В. Грачев):

Температура релаксации tр, °C: 1 — 150; 2 — 250 ; 3 — 350. Время релакса­ции 10 мни

В пружинных сталях общего назначения, обра­батываемых путем закал­ки на мартенсит с после­дующим отпуском, содер­жание остаточного аусте­нита должно быть мини­мальным. Остаточный аустенит даже в небольших количе­ствах (2—4 %) значительно понижает предел упругости ста­ли и сопротивление релаксации напряжений, а при больших количествах (8—15%) может вызывать поломку пружин при заневоливании (выдержке под напряжением) или в про­цессе работы вследствие протекания изотермического мар­тенситного превращения, инициируемого внешней нагрузкой.

209

Отметим, что в этом случае поломки пружин под на­грузкой могут происходить и при высоких характеристиках пластичности, определяемой по числу перегибов или скру­чивания. Легирование способствует образованию повышен­ных количеств остаточного аустенита при закалке, поэтому для легирования пружинных сталей (например, 70СЗХМВА) необходимо применять ускоренные способы охлаждения в мартенситном интервале: такие как закалку

14—970 В воду или масло, ступенчатую закалку с дополнительным охлаждением после переохлаждающей ванны и дру­гие.

Значительное влияние на свойства пружинной проволо­ки и ленты, а также готовых пружин, упрочняемых путем закалки на мартенсит и отпуска, оказывает предваритель­ная обработка перед закалкой. Закаленная и отпущенная лента и проволока с предварительной обработкой на структуру тонкопластинчатого сорбита имеют более высо­кий комплекс механических свойств, по сравнению с обра­боткой на структуру зернистого цементита.

7600

^——– ——

1 г

^ то

З

^ 1200 1000

~ а

|

I *

I L

1S00 1500

1100

_______________ 1

F

200 400 600 800 1Ш

Ilill

Годов 4оооо воооо Soooo юоооо 120000 Время релаксации, ч

Рис. 122. Релаксация напряжений (начальное напряже­ние №=1600 МПа) в пружинных сталях при длительных выдержках при комнатной температуре (С. В. Грачев):

1 — 70C3XMBA; 2 — 70C2XA; 3 — У10А

В целом пружинная проволока и лента и изделия из них, обработанные путем пластической деформации и от­пуска (деформационного старения), обладают более высо­кими значениями вязкости (число перегибов или скручива­ний) и сопротивление усталости. Проволока и лента, уп­рочняемые путем закалки на мартенсит и отпуска, имеют более высокие значения предела упругости и сопротивле­ния релаксации, а также более высокие силовые характе­ристики пружин.

Легирование пружинных сталей общего назначения пер­литного и мартеиситного классов ограничено необходи­мостью сохранения достаточной пластичности для проведе­ния холодной прокатки ленты или волочения проволоки, а также некоторыми технологическими особенностями обра­ботки проволоки и ленты на агрегатах непрерывного дейст­вия.

Пружинные стали общего назначения легируют элемен­тами, повышающими предел упругости и сопротивление релаксации. В качестве легирующих, элементов используют до 2,5 % Si, до 1,0 % Mn, до 0,5,% Cr, Mo, W или V. В ряде случаев для пружинных сталей применяют микролегирова­ние (например, бором в количестве до 0,003 %), который повышает предел упругости и релаксационную стойкость стали (А. Г. Рахштадт).

Из методов упрочнения пружинных сталей общего наз­начения можно отметить термомеханическую обработку, особенно ВТМО, применение которой, в частности, эффек­тивно при термообработке рессор.

3. Стали специального назначения

Пружинные стали специального назначения кроме высоких значений предела упругости могут иметь еще и высокую коррозионную стойкость, теплостойкость (высокое сопро­тивление релаксации при повышенных температурах), не – магнитность и др. К таким сталям относятся высоколегиро­ванные мартенситные, мартенситно-стареющие и аустенит- ные стали. В табл. 24 приведен химический состав некото­рых пружинных сталей специального назначения.

В качестве коррозионностойких пружинных сталей при­меняют мартенситные стали. Для получения высокой кор­розионной стойкости стали легируют хромом в количестве более 12%. Применяют стали типа 30X13 и 40X13 после закалки от температур 1000—1050 0C и отпуска. Режим от­пуска зависит от назначения пружин. Для работы при ком­натной температуре применяют отпуск при 300—350 °С, а в условиях повышенных температур при 500—550 0C. Повы­шенная прокаливаемость таких сталей позволяет использо­вать их для пружин больших сечений. Для повышения ре­лаксационной стойкости нержавеющие стали мартенситно­го класса дополнительно легируют вольфрамом, молибде­ном, ванадием и другими элементами. Так, сталь 12Х12Н2ВМФ имеет рабочую температуру 350 °С, что на 50 0C выше, чем у стали 30X13.

Мартенситно-стареющие стали (см. гл. XVII) весьма перспективны как пружинные стали специального назначе­ния. Мартенситно-стареющие стали на Fe—Ni (Н18К9М5Т, Н18К8М4ТЮ, Н16К4М4Т2Ю) и Fe-Cr-Ni (Х12Н10Д2Т5, Х12Н10Д2Т, Х18Н8К5М2ТЮ) основах применяют для из­готовления пружинной проволоки и ленты. Почти все мар­тенситно-стареющие стали (за исключением сверхпрочных

14*

211

-N1O

Sg etS

>

IO t-.

T-»

Ю

I

CI

Ю

Со

Со

CD

Юю I I

I

I

О

Со

Tf Tf

J1==T"=1

831 I

О 00 „

Г

A г

41 Ы Cj =Sl

OO

О_

– – IO

Ю

OO –

— — I I I

T

00 I

I I I оо. ю

I

О_

I

Ю

00 00 CD

СП

КГ

OOiO

C^

Ю

СП СП t–

СП

T T I

T

T

1 А. 1

OOIO

I

Оо

I

О_

B-b – CD

ЬГ

CD

— — —

Со

C^" C^ I

I

I

VV=O

О"

C^f

CO

CD

00 00 CD

C^f

О* о" о"

I

I

VVV

«Л

— Ю CD

Cq — —

(М – Ю – –

TOC \o "1-3" \h \z SI5O – ? ?

Vco V 2

Ся

S

О*

U

Со U о

S

00

X

©

?

Сч U сч

00 X

X

CSl

Тс

Cf

S

Ч Ю

CS 212

XX

OO со чс

О о °

СП CJ I—

I

U «

A

Vi

»a

О

W

A и

KS

О ы

U

О

Г §

A

Га о о. о. о и

О г г о a

OO –

О

Cl

А

О

И

32

Г

N

A

U

Г

41 Ki О. в 5

OO

¦ОО

C^ToT

W

4 g

U M

А

5 S

S

*

>>

О. с

OO

VV

CD CD о" О*

VV

Ю ю

Tf Tf

А

Ю in coco

О" о"

О. о f-

O

*

41

S а

Г

S и

ОоооХ —t– XX – (Nb-X « —. о

A

Q

О.

Q

5

Ю

00

7

If

I

Ю

I I

OO1

Г^

Со"

О_

ОО.

TCco

"7

I I

I

I I оо.

CD cq

— —

О

OO

О

О"о"

V

VV

О

OO

Т—<

О

О" о*

V

VV

Со

Coco

O

OO

O

О’о"

V

VV

S

H

<N

1Я t*

« a

З-

S «>

О. CS

CJ

О

Г a

<м g

Csi coco X XX

00 I

С пониженной пластичностью) могут быть использованы в качестве пружинных.

Мартенситно-стареющие стали на Fe—Ni-основе исполь­зуют благодаря их высокой релаксационной стойкости и высокому значению предела упругости для работы в усло­виях больших рабочих нагрузок при повышенных темпера­турах. Стали на Fe—Cr—Ni-основе являются коррозионно – стойкими и имеют высокое сопротивление релаксации напряжений, при этом хромоникелевые нержавеющие мар­тенситно-стареющие стали можно применять для изготовле-

0 IO во во

Степень Seipopnaции, %

Рис. 123. Упрочнение при волочении (а) и изменение объема (б) проволоки (С. В. Грачев, Л. А. Мальцева):

/ — У8А; 2 — Н18К8М5Т; 3 — армко-железо

Ния пружин, работающих при температурах до 400—450 °С. При рабочих температурах до 500—550 0C следует приме­нять пружины из мартенситно-стареющих сталей на Fe—Cr—Со—Мо-основе.

Имеются данные, что в мартенситно-стареющих пружин­ных сталях на Fe—Ni – и Fe—Cr—Ni-основах содержание титана может быть повышено до 1,2—1,4 %, так как в тон­ких сечениях образование карбидной сетки по границам аустенитного зерна при закалке и связанное с этим охруп­чивание сталей подавляется.

Мартенситно-стареющие стали превосходят многие пру­жинные стали и по величине упругого отношения Оо, оз/Е, являющегося важной характеристикой пружинных спла­вов.

I

Высокая пластичность мартенситно-стареющих сталей в закаленном состоянии удобна для проведения холодной } прокатки ленты и волочения проволоки. Мартенситно-старе­

Ющие проволока и лента могут выдерживать большие сте­пени деформации без потери пластичности (рис. 123), при­чем коэффициент деформационного упрочнения мартенсит­но-стареющих сталей на Fe—Ni-основе близок по значению

Температура, "С

К коэффициенту деформационного упрочнения (тангенс уг­ла наклона) армко-железа (рис. 123,а). Одной из причин высокой пластичности мартенситно-стареющих сталей явля­ется практическое отсутствие образования микротрещин при деформации, о чем свидетельствует незначительное из­менение объема мартенситно-стареющей проволоки при во­лочении по сравнению с патентированной проволокой (рис. 123,6). При старении мартенситно-стареющих сталей наблюдается резкое увеличение значения временного со­противления и особенно предела упругости проволоки и ленты. При правильно выбранном режиме закалки и де­формации пластичность пружинной леиты и проволоки в интервале температур, отвечающих максимуму ирочност-

Ных свойств, остается на достаточном уровне (рис. 124). Релаксационная стойкость мартенситно-стареющих пру­жинных сталей в зависимости от температуры старения при невысоких температурах релаксации (до 400 °С) изменяет­ся аналогично изменению предела упругости.

Предел упругости и релаксационная стойкость мартен­ситно-стареющих сталей существенно понижается при на­личии в структуре остаточного аустенита. Поэтому мартен­ситно-стареющие стали на Fe—Cr—Ni-основе могут иметь более низкий предел упругости и сопротивление релакса­ции в области невысоких температур вследствие понижен­ной мартенситной точки и большого количества остаточного аустенита по сравнению с менее легированными сталями на Fe—Ni-основе.

К нержавеющим и теплостойким пружинным сталям относятся стали на аустенитной основе. Как правило, аус – тенитные пружинные стали — это стали, на железо-никеле­вой основе, содержащие до 0,2 % С. Наиболее широко для Пружин применяют обычные аустенитные хромоникелевые стали, например, 12Х18Н10Т, 17Х18Н9 (см. гл. XXII, п. 5).

Для получения высокого сопротивления начальным пла­стическим деформациям (предел упругости) и релаксаци­онной стойкости аустенитные стали, предназначенные для изготовления пружин и упругих элементов, упрочняют пу­тем холодной пластической деформации (прокатка ленты, волочение проволоки) и отпуска (деформационного старе­ния). При пластической деформации в аустенитных сталях, в которых мартенситная точка Л4Д лежит выше температу­ры деформирования, происходит образование мартенсита деформации. Такие стали называют метастабильны – ми аустенитными сталями (см. гл. XX, п. 2). Образующийся вследствие т-нх-превращения мартенсит деформации дополнительно упрочняет сталь как при пла­стической деформации, так и при последующем деформа­ционном старении. Однако при большом содержании мар­тенсит деформации может понижать пластичность пружин­ной проволоки и ленты.

Высокостабильные аустенитные стали, в которых мар­тенсит деформации не образуется ни при каких режимах деформации и старения, используют для изготовления кор – розионностойких немагнитных пружин и упругих элемен­тов.

Для повышения теплостойкости, т. е. сопротивления ре­лаксации при повышенных температурах аустенитные пру­жинные стали дополнительно легируют такими элементами как молибден, вольфрам, титан. Предел упругости аусте­нитных пружинных сталей повышается при легировании кремнием в количестве до 2,0—2,5 %, более высокие содер­жания кремния могут понижать пластичность.

При старении холоднодеформированных аустенитных пружинных сталей наблюдается повышение предела упру­гости, обусловленное закреплением дислокаций и выделе­нием избыточных карбидных или интерметаллидных фаз. На рис. 125 показано влияние часового отпуска на услов­ный предел упругости ((Г0,оз) и сопротивление релаксации

Рис. 125. Изменение предела упругости (Je gS и релаксационной стойкости (jp/cTo деформированных аустенитных сталей после от­пуска в течение 1 ч (В. Р. Бараз):

/—12X18H10T; 2 — 13Х18Н10ГЭС2М2; 3 — «6Х15Н20М2Т2. Темнерату – ра релаксации 400 °С, время 1 ч

Цр/оо плющеной ленты из аустенитных сталей 12Х18Н10Т, 06Х15Н20М2Т2 и 13Х18Н10ГЗС2М2. Сталь 12Х18Н10Т яв­ляется деформационнометастабильной сталью н содержит в структуре кроме аустенита около 40 % мартенсита де­формации, а две другие являются стабильными сталями, т. е. не содержат мартенсита деформации. В стали 06Х15Н20М2Т2 при отпуске из аустенита выделяется ин – терметаллидная фаза Ni3Ti, а в стали 13Х18Н10ГЗС2М2 — карбид хрома Me2зС6. Метастабильная сталь 12Х18Н10Т имеет после оптимального отпуска при 400 0C наиболее вы­сокий предел упругости. Однако при дальнейшем повыше­нии температуры отпуска предел упругости этой стали на­чинает интенсивно снижаться, в то время как стабильные аустенитные стали при повышенных температурах отпуска 500—600 0C сохраняют более высокий предел уяругости. Это обусловливает более высокое сопротивление релакса­ции напряжений стабильных аустенитных сталей при по­вышенных температурах (400°С), когда релаксационная стойкость метастабильной аустенитной стали 12Х18Н10Т резко падает. Аустенитные стали с интерметаллидным уп­рочнением (06Х15Н20М2Т2) после отпуска при 500—600 0C имеют более высокую релаксационную стойкость при повы­

Рис. 126. Релаксация предела упругости плющеной ленты из стали ЭИ481 при 400 "С (С. В. Грачев)

Бв =2200-2600 мпа

Рис. 127. Влияние температуры отпуска на уровень прочностных свойств, области при­менения и компоненты релаксации напря­жений пружинных сталей иа аустенитной основе (В. Р. Бараз)

Шенных температурах релаксации по сравнению со сталя­ми с карбидным упрочнением (13Х18Н10ГЗС2М2).

Необходимо иметь в виду, что при работе пружин и уп­ругих элементов в условиях высоких температур условный предел упругости релаксирует, т. е. его значение зависит от времени выдержки под нагрузкой. На рис. 126 приведена зависимость а0,оз плющеной ленты из стали 40Х12Н8Г8М2Ф2Б (ЭИ481) от времени выдержки при тем – пературе 400 °С. Область напряжений, лежащих ниже по – 4 лученной прямой, условно отвечает упругой деформации и показывает допустимые значения нагрузки в зависимости от времени выдержки.

При температурах релаксации выше 450 0C релаксаци­онная стойкость пружинных сталей становится недостаточ­ной. В этом случае можно применять сплавы (например, Х25Н25Т) в монокристаллическом состоянии. Монокристал­лические пружинные материалы используют в литом и деформированном состояниях. Уровень прочностных свой­ств и релаксационная стойкость деформированного моно­кристаллического сплава зависит от кристаллографической ориентировки монокристалла и текстуры деформации. На рис. 127 схематически представлены уровень прочностных свойств — температурный интервал применения, а также изменение структурной и сдвиговой компонент релаксации при отпуске аустенитных пружинных сталей. При темпера­турах релаксации до 350 0C в условиях большего развития сдвигового механизма релаксации нестабильные аустенит – ные стали (НАС) имеют преимущество перед стабильными сталями (CAC) из-за больших значений прочностных свой­ств (предел упругости). При более высоких температурах релаксации в условиях интенсивного развития структурно­го механизма релаксации преимуществом обладают более стабильные аустенитные стали и монокристаллические сплавы (МП).