Ухудшаюшей его свойства, особенно при температурах свыше 500—600 В этом случае предпочтительно прим®"
^rb чистый бериллий. Благодаря наличию в алюмиииево-бериллиевых и
^люминиево-бериллиево-магниевых главах, содержащих до 70—75 % Be, «остаточного количества высокопла – ^ичной алюминиевой составляющей и хорошему сцеплению между алюминие – P0J и бериллиевой фазами, эти сплавы п0 сравнению с бериллием обладают хорошей общей и технологической пластичностью и удовлетворительно деформируются при 380—420 0C. В провесе обработки давлением происходит деформация алюминиевой матрицы и бериллиевой фазы, поскольку бериллий при температурах около 400 0C вмеет достаточно высокую пластичность.
Структура прессованных полуфабрикатов представляет собой смесь алюминиевой матрицы и вытянутых в направлении течения металла частиц бериллиевой фазы [Be] размером 10—50 мкм в поперечнике. В горячекатаных листах эти частицы имеют форму, близкую к лиизовидной (чешуйка), с большим отношением диаметра к толщине. Структура изделий из алюмиииево-бериллиевых сплавов, полученных деформацией при обработке давлением, является характерной для композиционного материала, армированного сравнительно короткими волокнами или чешуйками бериллия. Поскольку модуль упругости бериллиевой составляющей выше, чем алюминиевой матрицы, она воспринимает основную долю приложенных напряжений. Для эффективной эксплуатации материала важно, что алюминиевая матрица более пластична, чем бериллий, что благоприятствует перераспределению нагрузки между волокнами. Общая прочность композиций пропорциональна квадратному корню из расстояния между частицами (рис. 17). Изменение "Редела прочности сплавов Al—Be и «1—Be—Mg в зависимости от расстояния между частицами бериллия в ttPyKiype сплавов (рис. 17) имеет Тот же характер, что и изменение прочисти сплавов этих систем в зависимо – ^ от содержания бериллия (см. Plic – 16). При этом максимум на кри – прочности сплавов Al—Be—Mg Км. рИС – 17) соответствует расстояниям "е«ду частицами бериллия в сплаве,
550 450 350 250 100
О 5 10 15 W 25 30 l/Sd, tiH~1/z
Рис. 17. Зависимость прочности алюми* ииево-бериллиевых сплавов от расстояния d между частицами бериллия [18]
Приблизительно содержащем 70 % Be. Наличие ориентированной структуры в прессованных и волоченых полуфабрикатах резко повышает механические свойства в направлении деформации и приводит к анизотропии механических свойств [2].
МПсг
|
/ / |
|||||
|
И/ / |
|||||
|
И |
|||||
|
—Л |
/ |
Свойства сплавов типа АБМ (Al— Be—Mg) в сравнении с зарубежными двойными сплавами Al—Be «Локаллой» представлены на рис. 18. Механические свойства прутков диаметром 30 мм и листов сплава с 30 % Be различной юлщины приведены в табл. 92, а чувствительность к концентрации напряжений — в табл. 93. Скорость роста усталостных трещин (СРТУ) в листовом материале из сплава АБМ с 30 % Be в сравнении с промышленным сплавом Д16Т приведена в табл. 94. Акустическая выносливость листовых образцов сплава АБМ с 30 % Be в сравнении с промышленным сплавом Д16Т пока – еана в табл. 95. Пределы выносливости даны в табл. 96, а влияние длительны» нагревов — в табл. 97. При понижении температуры у сплавов типа АБМ прочность и предел текучести растут, а удлинение падчет (табл. 98). При повышенных температурах прочностные характеристики снижаются, а при 350 0C—и пластичность (табл. 99). Сопротивление ползучести сплавов АБМ показано в табл. 100. Теплофизические свойства полуфабрикатов из сплавов АБМ с 30 % Be приведены в табл. 101,