Характеристики жидкокристаллических полимеров LCP, разработанных фирмой Силаниз, приведены в табл. 154, а однонаправленных углепластиков с LCP-матрицей — в табл. 155. Удель-
]50. Механические характеристики полимерных связующих [39|
|
0,10 Щ |
||
|
G |
5,31 |
4,97 Щ |
|
Т (нспытанвя на коротких балках), |
0,12 |
0,10 Я |
|
ГПа |
|
Характеристики |
Эпоксидное связующее |
Л\.одифици – рованное бисмале – имидное связующее |
Условия испытаний |
|
0и> ГПа |
0,11 0,08 0,06 |
0,14 0,14 0,14 |
22 0C 93°С, сухие 930C, влажные*1 |
|
Ея, ГПа |
3,76 3,26 2,89 |
3,43 3,19 3,04 |
22 0C 93 °С, сухие 93 0C, влажные *1 |
|
Ударная прочность по Изоду, Дж: На образцах с надрезами на образцах без надрезов |
0,4 3,2 |
1,07 10,2 |
22 0C 22 0C |
*¦* После выдержки в кипящей воде в течение 40 ч.
151. Характеристики однонаправленных углепластиков со связующим РЕЕК (объемное содержание волокна 50%) [39)
|
Характеристики |
Температура – испытаний |
|
|
Vi 0 |
121 0C |
|
|
Он, ГПа Ea-KT3f ГПа Т (из испытаний коротких балок), ГПа Осж, ГПа Максимальное влагогюглощение, % |
1,65 0,12 0,10 1,03—1,38 0.4 |
1,27 0,12 0,4 |
152. Характеристики углепластиков 139)
|
Xарактерасти к. и |
Углепластик с эпоксидной матрицей |
Углепластик с РЕЕК – . матрнцей |
Условия испытаний |
|
0,78 |
0,70 |
20 0C |
|
|
0,74 |
0,58 |
120 °С, сухие |
|
|
ГПа |
0,49 |
0,57 |
120 °С, влажные |
|
0,55 |
0,40 |
175 °С, сухие |
|
|
0,23 |
0,41 |
175 °С, влажные |
|
|
Влагосодержание, % Объемная доля волокна, |
1.3 62,0 |
0,4 57,3 |
— |
153. Стойкость к расслоению углепластиков с эпоксидной и РЕЕК-матрицами (39)
|
Армирующий материал |
Матрица |
KCU – IOsi МДж/м* |
|
Ткань |
Эпоксидная РЕЕК |
0,23 2,0 |
Однократный отпуск 1,5 ч
6Х6ВЗМФС (1060 0C; HRC 62,5) [10]
|
2,1 |
|||
|
500 |
59 |
4000 |
1,6 |
|
525 |
61 |
4200 |
1,2 |
|
550 |
59,5 |
4400 |
1,5 |
|
560 |
— |
4800 |
1,9 |
|
590 |
56,5 |
4000 |
3,0 |
|
200 |
61,7 |
4000 |
1,6 (21 % Л0ст]) |
|
250 |
58,0 |
— |
|
|
¦ 300 |
56,5 |
3950 |
1,6 |
|
350 |
56,0 |
3800 |
|
|
400 |
56,5 |
3600 |
1,4 |
|
450 |
57,5 |
3600 |
— |
|
480 |
58,5 |
3600 |
1,2 |
|
525, 2 ч |
59,0—59,5 |
4100 |
1,5 (7 % /40СТ) |
|
550, 2 ч |
59—60 |
4700 |
1,9 (3 % Л0ст) |
|
575, 2 ч |
57—58 |
4050 |
2,1 ‘ |
Трехкратный отпуск по 1 ч
|
500 |
59,0 |
3600 |
1,25 |
|
|
520 |
59,5 |
4000 |
1,30 |
|
|
540 |
59,0 |
4150 |
1,35 |
|
|
560 |
56,5 |
4000 |
1,30 |
|
|
7ХГ2ВМФ (860 0C; |
150 |
61 |
2800 |
0,6 |
|
HRC 62) [10] |
200 |
59 |
— |
— |
|
250 |
58 |
3180 |
0,8 |
|
|
300 |
57 |
3100 |
0,6 |
|
|
350 |
55 |
3000 |
0,6 |
|
|
400 |
53 |
3000 |
1,0 |
|
|
450 |
51 |
— |
— |
|
|
480 |
50 |
‘— |
— |
Примечания: 1. Свойства указаны для поковок диаметром 25 мм.
2. Для стали 7ХГ2ВМФ при прокате диаметром 50 мм и твердости HRC о„ = 20002500 МПа, а при твердости HRC 57—58 о„ = 2500-^2600 МПа.
6Х4М2ФС (1060 5C; HRC 62) [5]
3. Лост — аустенит остаточный.
Свойства и применение высокопрочных сталей с повышенной ударной вязкостью приведены в табл. 47 и 48.
Инструменты холодного деформирования, работающие в условиях динамического нагружения с изнашиванием или смятием, но без высоких давлений, изготовляют из сталей 4ХС, 6ХС, 4ХВ2С, 5ХВ2СФ, 6ХВ2С, 6ХВГ, 6ХЗМФС (см. табл. 34).
Стали относятся к перлитному классу; при содержании 0,4—0,5 % С — к доэвтектоидной группе, а при содержании 0,6 % С — к заэвтектоидной. Основной карбидной фазой является легированный цементит. Высокая вязкость достигается при отсутствии или минимальном количестве избыточных карбидов. Допустимы избыточные карбиды MC, задерживающие рост зерна. Образование карбидов M7C3 и MeC (при повышенной легированно – сти) снижает вязкость. Карбидная ликвация наблюдается в сталях с вольфрамом при 0,6 % С в прокате сечением более 50—60 мм.
В сталях этой группы для повышения вязкости и износостойкости, а также уменьшения деформации целесообразно сохранять значительное количество остаточного аустенита (до 20— 25%). Однако уменьшение твердости инструмента, работающего со значительными ударными нагрузками, допустимо только до HRC 45—48, а работающего при меньших динамических нагрузках — до HRC 55—57. Необходимое количество аустенита высокой устойчивости (до минус 40—60 0C) при твердости HRC 48—55 получают даже в сечениях 50—60 мм при использовании изотермической закалки. Изотермическую закалку в горячих средах проводят при 250—300 cC (выше Мн). Для получения твердости HRC 55—50 достаточна выдержка 30— 40 мин (табл. 49).
Благоприятные результаты действия высоких концентраций Si на окалииостой кость и ростоустойчивость связаны с получением стабильной структуры графит + кремнеферрит. По мере увеличения содержания Si критические точки располагаются при более высокой температуре. Так, при 6 % Si точка Ac, располагается около 950 °С, а при 7 % Si — около 1000 °С. Кремний, входя в твердый раствор, повышает температуру образования непрочной вюститной фазы (Fe3O4), т. е. увеличивает стойкость металлической основы против окисления.
Влияние Al на жаростойкость чугуна проявляется прежде всего путем образования им защитных оксидных пленок [1]. Алюминий повышает температуру возникновения вюститной фазы и способствует образованию оксидных пленок с шпииельиьш типом решетки (FeO-Al2O8).
20 25
10
На уменьшение роста и окисления отливок хром влияет уже при небольших количествах (0,5—1,5%; рис. 2, а). Ввод хрома в таких количествах тор-
F,*
V UO
0,8 0,6 О,* 0,2
Г/(мгч)
36 32 28 24 ZO 16 12 8
|
—J |
||
|
¦ V |
||
|
V-W |
||
|
H ‘ Wi |
||
|
Л1 |
||
|
\\ |
||
|
/Ps^s |
16
16 %
Рнс. 2. Влияние содержания легирующих элементов на окисление (увеличение массы) (в) и линейный рост (>
Et Я H к га и о.
Si её
А. с
L Wo
Ф «в»
Га »я
E о
О я
VO «»
M
О
Ч 5 и н
– ьо ю к —
«У
* MS
– 2см
~ I
J S Л О)
S о-fc о.
SgIfr
„ я о. >> Sr 1 s
•&• S ° j аю
* ч
>Я ЧО
О о
Я со
^ о CD
S
Ч
О ч
. s s-gcL
I I – о «о
!VOC О. Щ
Йо S и
Дя г о о
С S
И
R о. P M Ч
К
З
S Sa
S о
S Sio
А ё. о
S
О. а>
Га я
Ь Sg
I то
То ^ ¦
Си
GJ,
ЁУ
CJ
О з S0o
§ S-Ow
S §
О I
VO 1 га
Sg,
4 &
5 P В га Ч