Парциального давления СО станет в y^ M /М = 1,25 раза
CO2 со
[7] [Hfнв/(COkohb + COfHB)](CO +CO2 + А)
100
[8]Паншиее Н. В. Разработка технологии термической обработки спеканШ агломерационной шихты в вакуумио-дутьевом режиме: Автореф. дис. канд. техИ наук. — M., 1979. — 24 с.
[9] + (afR/5X)
[10] -/1399,7 -/550 16,5/- 1966,2/100,0 ———————————————————— _____—
201
Жания H2O в газе 2,5 %: (504,9-ЛГ)/1995,8 = 0,025; X = 467 нм3/т.
Составим балансовые уравнения.
1528,5 — (X + Y) = 550 + 434 + 10 + 3 + 7 + 12,5;
218,9 — (X + 0Д43У) = (550 + 434 + 10 + 3 + 7)С02об-г,
Где 1528,5 — количество газа после газоочистки, нм3; 550 — количество оборотного газа на охлаждение, нм3; 434— количество оборотного газа на смешение, нм3; 10- количество оборотного газа, подаваемого на фурмы, нм3; 3 И 7 — потери газа при сбросе и очистке, нм3; 218,9 — количество CO2 в газе после газоочистки, нм3; CO2O6Ir— содержание CO2 в оборотном газе после МЭА-очистки, % (1,5%); 12,5- количество H2O оборотного газа, удаляемоГо при компрессии (33 %), нм3; X = 151 нм3/т (МЭА — очистка); У = 371нм3/т (сброс) (табл.20).
Тепловой баланс зоны восстановления (на 1 т металлизованных окатышей) (табл. 21). Приход тепла:
А) С окисленными окатышами: 1390 • 20 • 0,17 = = 4726 ккал (19755 кДж), где 0,17- теплоемкость окисленНых окатышей, ккал/(кг • °С);
Б) с газом из зоны охлаждения: 550 • 750 • 0,3260 = = 134475 ккал (562106 кДж);
204